基于加筋土结构的内部稳定性的抗震设计可靠性(英文文献翻译)(编辑修改稿)

基于加筋土结构的内部稳定性的抗震设计可靠性(英文文献翻译)(编辑修改稿)内容摘要：

1） 式中 2 ta n ,ri vi ei viP L z   ，作用在嵌入加固长度（ Lei）的有效竖直压力，而且δ是回填土接触面摩擦角。 加固拔出失效的极限状态方程如下， （ 22） 5 可靠性指标的估算 在本节中，对各个土层对拉张失效和拔出失效的可靠性指标的估算进行了描述。 这里对高为 9 米，坡脚为 90176。 的加固挡土墙进行了分析。 这里假设回填土摩擦角（φ）为 30176。 ，容重（γ）为 18KN/m3。 在表 1 中给出了考虑的参数范围的结果的说明。 变异系数与容重和回填的摩擦角有关，它们根据在 Ducan（ 20xx）和 Phoon与 Kulhawy（ 1999）中的记录进行选择。 加 固 长 度 的 变 异 系 数 的 范 围 在Chalermyanont and Benson (20xx)的记录为 0– 20%。 统计的容重和回填土的摩 擦角和长期设计的加固长度在表 2中描述了出来。 上文中提出的两种失效模式是回填土性质、土壤加固接触面摩擦力、墙的几何比例、附加荷载、水平和竖直地震加速度和加固长度的函数。 形式约束的功能函数可以表示成， （ 23） 标准正态空间   1nk kUu 的最优化可以定义如下： 1. 估算各个加固层在拉张失效模式下的可靠性指标（β t） Minimizes Subjected to （ 24） 2. 估算各个加固层在拔出失效模式下的可靠性指标（β po） Minimizes Subjected to （ 25） 以上所述的各个加固层的可靠性指标用 Basha 和 Babu 在 20xx 年提出的 TRA来估算。 对于 RSS 的稳定性，它应该在每个加固等级都是内部稳定的也就是它应该对各个土层的水平面的土壤加固拔出失效和土工拉张失效是安全的。 为了数名这个方面，在各层水平面的可靠性指标值和相应的拔出长度和土工的总长度由土壤加固拔出失效和土工拉张失效同时决定。 在下文中，水平和竖直地震加速度系数、摩擦角、加固设计长度、土壤摩擦角和地震可靠性系数的加固长度的变异系数（对于拉张失效和拔出实效两种模式）、拔出长度和各加固层的总长度作用的影响在图 1 1 1 14 中进行了讨论。 6 结果和讨论 抵抗加固层张力破坏的设计 和 对可靠度的影响 图 5所示沿墙体深度方向加固层抵抗张力破坏 ( )的可靠度变化，其中：=, 作为典型值，= ，附加系数 =, 变异系数 ， 和 =7的值分别为 7， 5%。 对于在土工合成材料层顶层的轴向拉伸力大大减少，显示出非常高可靠性指标（超过 20）。 从图中可以看出 ，由于超负荷的压力，从墙体上部到加固成底部更有可能出现张力破坏模式，有更低的可靠度。 为此，确保目标可靠 度 ( )为 在图 5a中 做出 了计算 ，为最底部加固层与地震加速度的对照。 图中的一个说明，= ， 高度为 9m,垂直间距为 墙体应提供 8层土工合成材料加固层，以此获得最下面一层 = （ 从墙顶部到 8层 ）。 从图中也可看出，为确保最底部土层保稳定性（ =）儿需要的加固层数的数量， 的取值应该明显的从。 例如， =， 高度为 9m,垂直间距为 11层加固层， 以此获得最下面一层 = （ 从墙顶部到 11层 ）。 同样， 为了避免所有加固层的张拉破坏，在 9m高的墙体需要容纳 n=14层，=； n=18层， =。 从中也可以看出 ， 对于一个定值的 ，张拉模式的可靠性指标（ ）随着层数的增加显著减少。 对于给定 =， 当深度从最顶层增加到最底层时，可靠度明显的从 小到。 得到类似的结论，张拉模式对纵 向地震加速度系数对可靠性指标的影响如图 5b所示。 图 5b得出的结果表明，确保期望稳定性（最底层 =）需要的加固层数量应该随着水平地震加速度 从 长而按垂直方向增加。 图 5 a所示 对抵抗张拉破坏可靠度 （ 的影 响， b所示 对抵抗拉拔破坏可靠度 （ 的影响 附加荷载对可靠度（ 的影响 如果期望一个结构承担附加荷载，设计者在墙体设计计算中应考虑附加荷载的影响。 在加筋土结构设计中为了维持与附加荷载作用在墙体上时的张拉失效模式有关的期望安全等级，需要额外的土层数量。 因此，图 6表示在变化的可靠度上均匀分布密度（ 的影响， 可靠度为 在前面 几节采用的 沿墙体深度方向的抵抗张拉失效的 典型值。 作为一个例证，为避免所有层张拉破坏 ,在 Q=,， 高度为 9m的墙体墙的层数（ n）分别为 10， 16， 23， 31和 42。 加固设计强度（ ） 对可靠度（ ）的影响 在地震设计中， 为了提高地震时抵抗张拉失效的安全性，必须提供有足够的加固强度。 可以通过提供足够的长期的加固设计强度 （ ）。 图 7给出了沿墙体深度方向抵抗张拉失效的可靠性变化，加固强度设计值从 40kN/m变化到 80kN/m。 图 7说明，对于 =40kN/m时， 高度为 9m,垂直间距为 28层加固层，以此获得最下面一层 = （从墙顶部到 28层）。 同样的，需要考 虑 n=14层， =50kN/m, 图 6 附加系数 （ 对抵抗张拉破坏可靠度 （ 的影响 图 7 LTDS对 抵抗张拉破坏可靠度 （ 的影响 图 8 a所示 变异系数 对抵抗张拉破坏可靠度 （ 的影响， b 所示 变异系数 对抵抗张拉破坏可靠度 （ 的影响 变异系数 和 对可靠度 的影响 图 8a中，显示了变化的变异系数摩擦角 、设计强度 对抵抗延墙体深度方向张拉破坏变化的可靠度的影响。 在图中可以看出，随着变异系数 的数值从 %增加到 15%，变异系数 的数值从 %增加到 15%， 的大小显著减少。 图 8说明，对于变异系数 =5%时，高度为 9m,垂直间距为 14层加固层，以此 获得。 对于 变异系数=15%时，高度为 9m,垂直间距为 0., m（ ）的墙体层数要从 14增加到 19。 同样的，在图 8b中可以得出变异系数 和 对张拉模式可靠度 的影响。 所有加固层抵抗拔出破坏的设计 对拔出长度 及总长度的影响 图 10 a为 对保证抵抗拔出破坏目标可靠性指标为 （ ）影响 b为 对保证抵抗拔出破坏目标可靠性指标为 （ ）影响 图 9a， b所示， =–所有层拔出破坏目标可靠度为 ，沿墙体深度方向所有加固层的拔出长度（ ）和修正总长度（ ）的变化。 从图中可以看出，墙体顶端最上加固层最容易出现拔出破坏模式，为确保存在附加荷载时的可靠度目标值，墙体需要更多的拉拔长度和加固修正总长度。 从图 9a， b可以看出，需要提供的所有加固层的拉拔长度和修正总长度的作用，在图 5a中已经确定。 图 11 从图中也可看出， 随着层的深度增加， 固定值 、拔出长度（ ）和修正总长度（ ）减少。 给定固定值 =，避免张拉破坏需要 14层， 当深度从最顶层（第 1层）增加到最 底层（第 14层） 时 ，拔出长度（ ）从 ，总长度（ ）从。 从图9a,b可以看出，随着 值得增加，对于抵抗所有层拔出破坏的目标可靠度 ，拔出长度。