基于proe的膨胀动力结构设计书(编辑修改稿)

基于proe的膨胀动力结构设计书(编辑修改稿)内容摘要：

1 0 的位置啮合，而且是整条曲线同时啮合。 把式（ 312）带入式（ 311），得到简化后 的 HI 方程为 ： 121( ) c o ss in{ tx A R R ty R t   （ 313） 销齿圆弧的共轭曲线仍是一完全的销齿圆弧，两曲线仅在 1 0 的瞬间啮合，而且是沿着整个圆弧段同时啮合。 ③啮合线方程 把 BC 方程（ 39），带入坐标变换 (23),并与包络条件（ 312）联立，得到啮合线方程为 ： 222cossin{ tX R R tY R t （ 314） 式（ 314）表明，销齿圆弧的啮合线是与销齿圆弧一样的圆弧。 3） I 点与 CD ① I点方程 阳转子上的 I 点为一固定点，在 1 1 1oxy 坐标系中的方程为 ： 1 1 12 1 1cossin{xbyb  （ 315） 而又三角形 1OIP 可知 ： 21 1 1 12 c o sttb R R R R    11 1s ina rc s in R b   ② CD 方程 阴转子上的 CD 曲线是与阳转子上 I 点共轭的曲线，将 I 点方程（ 315）带入坐标变换式（ 26）得 ： 2 1 1 1 12 1 1 1 1c o s c o s ( )s i n s i n ( ){ x A i b ky A i b k         （ 316） 参数变化范围为 ： 1 1 1DD   （ 317） 阴转子 CD 曲线上任一点距阴转子中心 2O 的距离可用下式表示： 22xy  （ 318） 将式（ 316）代入（ 318），整理得 ： 2 2 21 1 1 12 c o s ( )A b A b      即 ： 2 2 2111 1a r c c o s 2Ab Ab   （ 319） 故 ： 2 2 2111 1a r c c o s 2 CCAb Ab   （ 320） 2 2 2111 1a r c c o s 2 DDAb Ab   （ 321） 其中 22 2 2 12 c o sC t tR R R R   （ 322） 2DtRe  其中 e称为径向直线修正长度，标准规定为 e=%A。 ③ 啮合线方程 将 I 点方程（ 315）代入坐标变换式（ 22），并考虑到包络条件自然满足，得到啮合线方程为： 1 1 1 11 1 1 1co s( )sin ( ){ XbYb  （ 323） 其参数变化范围仍由式（ 317）确定。 I 点与其共轭曲线 CD 啮合时，其啮合线就是以阳转子中心 1O 为圆心，以 I点到 1O的距离 1b 为半径的圆弧，即 I点在静止坐标系中的运动轨迹。 4 )D 点与 IJ ① D 点方程 阴转子上的 D 点为一固定点，在 2 2 2oxy 坐标系中的坐标为 ： 1 2 11 2 1( ) c o s( ) sin{ ttx R ey R e  （ 324） 其中 2 arcsin DDyx  由曲线 CD 方程（ 316），有 ： 1 1 1 11 1 1 1c o s c o s ( )s i n s i n ( ){ D D DD D Dx A i b ky A i b k         （ 325） 式中 1D 由式（ 321）确定。 ② IJ 方程 将 D点的方程（ 324）代入坐标变换式（ 25），即得 IJ 方程为 ： 1 1 2 11 1 2 1c o s ( ) c o s ( )s i n ( ) s i n ( ){ ttx A i R e ky A i R e k           （ 326） 参数变化范围为 ： 1 1 1tJ   （ 327） 阴转子 IJ 曲线上任有点距阳转子中心 1O 的距离可用下式表示 : 2 2 211xy  （ 328） 将式（ 326）代入（ 328）中，得 ： 2 2 22 2 2 1( ) 2 ( ) c o s ( )ttA R e A R e i        即 2 2 2212 2()[ a r c c o s ] /2 ( )t tA R e iA R e      （ 329） 2 2 22112 2()[ a r c c o s ] /2 ( )tI tA R e iA R e      （ 330） 2 2 2212 2()[ a r c c o s ] /2 ( )tJJ tA R e iA R e      （ 331） 221 1 1 1 12 c o sttb R R R R    ③ J 方程 在直角三角形 2ODP 中， 232cos ttReR  （ 332） Z 在三角形 12OOJ 中， 22 2 2 3( ) 2 ( ) c o sJ t tA R e A R e     （ 333） ④ 啮合线方程 将 D 点方程 （ 324） 代入坐标变换式（ 23）中，并考虑到包络条件自然满足，得到啮合线方程为 ： 2 2 12 2 1( ) c o s ( )( ) s in ( ){ ttX R e iY R e i     （ 334） 其参数变化范围仍由式（ 327） 确定。 其啮合线就是 D点在静坐标系中的轨迹，即以 2O 为圆心，以 D 点到 2O 的距离为半径的圆弧。 5） DE 与 JK ① DE 方程 阴转子上的 DE 为一径向直线，其方程为 ： 2 2 22 2 2cossin{xy  （ 335） 参数 2 的变化范围为 ： 2 2 2()ttR e R   （ 336） ② JK 方程 将 DE 的方程（ 335）代入坐标变化（ 25），得曲线簇方程为 ： 1 1 2 2 11 1 2 2 1c o s c o s ( )s i n s i n ( ){ x A ky A k         （ 337） 故有 1212 c o s ( )x k    11 2 2 11 s i n c o s ( )x A k k        1 212 sin ( )y k  将上述诸式代入包络条件式（ 214），得到曲线参数 2 与转角参数 1 的关系为 ： 212( a r c c o s ) /k iA （ 338） 其参数变化范围由式（ 57）确定，式（ 58）表明 JK 的性质是一 摆线。 ③ 啮合线方程 把 DE 的方程（ 335）代入坐标变换式（ 23），并与包络条件式（ 338）联立，即得到其啮合线方程为 ： 2 2 2 12 2 2 1212c o s ( )s in ( )( a r c c o s ) /XiYik iA     （ 339） 其参数变化范围由式（ 336）确定。 6） EF 与 KL ① EK 方程 阴转子上 EF 曲线为一圆心 2O ，半径为 2tR 的圆弧，其方程为 : 222cossin{ ttx R txy R t （ 340） 参数 t和变化范围为 : 2122t z   （ 341） 2） KL 方程 将 EF 的方程（ 340）代入坐标变换式（ 25），得 : 1 2 1 11 2 1 1c o s ( ) c o ss i n ( ) s i n{ ttx R k t Ay R k t A       （ 342） 故有 : 121s in ( )tx R k tt     12 1 11 c o s ( ) s i ntx R k k t A    1211 c o s ( )ty R k t  12 1 11 s i n ( ) c o sty R k t A     将上述诸式代入包络条件（ 214），可得包络条件为 1 /ti （ 343） 把式（ 343）代入式（ 342），整理后得 : 1212cos( / )sin( / ){ ttx R t iy R t i （ 344） 其参数变化范围仍由式（ 341）确定。 从式（ 344）可以看出， KL 是圆心在 1o ，半径为 1tR 的圆弧，这说明节圆圆弧的共轭曲线仍为节圆圆弧。 ③ 啮合线方程 把 EF 的方程（ 340）代入坐标变换式（ 3），得 ： 222 0{tXRY  （ 345） 上式表明节圆圆弧的啮合点是一固定点，即节点 P。 第四章 螺杆膨胀机转子尺寸设计 螺杆公称直径和长径比 螺杆直径是关系到螺杆膨胀动力机系列化和零件标准化、通用化的一个重要参数。 确定螺杆直径系列的原则是：在 最佳圆周速度的范围内，以尽可能少的螺杆直径规格数来满足尽可能广泛的排气量范围。 通常，在系列标准中，螺杆直径按某种优选数系选取。 我国规定螺杆直径系列为（ mm）：（ 63）、（ 80）、（ 100）、 12 160、 200、 250、 31 400、 500、 6（ 800）。 带括号的直径只适用于不对称齿形，其中以 160、 200、 250、 315 最为常用。 由于排气量与螺杆直径的平方成正比，相邻系列螺杆直径的排气量数值差别较大，特别是在螺杆直径较大时尤为显著。 为此，在各螺杆直径下，列出几个长径比值，以变化排气量范围，能 使相邻系列螺杆直径的排气量交错相接。 如前所述，所谓长径比是指螺杆压缩机的轴向长度 l，与螺杆（公称）直径 D0的比值，并记做 .其通常范围是。 排气量相同时，长径比λ小的机器其螺杆直径较大，吸排气空口面积也大，因而气体流动损失较小。 近代螺杆压缩机目前用 值多为1 或 ，降低相对长度 ，则螺杆直径上升。 因此吸气口与排气口的面积也增大，不但减少气体 进入时与排出时的压力损失，而且螺杆直径变大，转子具有良好的刚性 在此次设计中，为了获得所需的排量，我们选择螺杆公称直径为 100mm，长径比为 ，即螺杆 相对长度为 150mm。 导程和扭转角 我国螺杆系列标准的导程 T、长径比 、扭转角 列于表 中。 通常，节圆圆柱面上的螺旋角 1 不大于 60176。 过大的螺旋角，使螺杆齿面扭曲得厉害，恶化了螺杆的切削工艺性。 螺杆的扭转角 、导程 T 及长度 l之间的关系为： 360z lT  （ 41） 或用长径比 表示为： 360z DT  （ 42）。