图书楼、行政综合楼和大讲堂工程高支模施工方案(编辑修改稿)

图书楼、行政综合楼和大讲堂工程高支模施工方案(编辑修改稿)内容摘要：

不同： 1)面板验算 q1＝ [(+(24+))+2]1 ＝ 2)小梁验算 q1＝max{+()+[(+(24+1. 1))+1]max[ ， ()]/21 ，+()}= 同上四～六计算过程，可得： R1＝ ， R2＝ ， R3＝ 立柱最大受力 Nw＝ max[R1+N边 1， R2， R3+N边 2]+Mw/lb＝max[+[(+(24+))+1](+ 2)/2 ， ，+[(+(24+))+1](+ 2)/2]+＝ f＝ N/(φA)+M w/W＝ (424)+10 6/4490＝≤[f] ＝ 205N/mm2 满足要求。 可调托座验算 可调托座承载力容许值 [N](kN) 50 由 主梁验算 一节计算可知可调托座最大受力 N＝ max[R1， R2， R3]2 ＝≤[N] ＝ 50kN 满足要求。 1） 、工程属性 新浇混凝梁名称 KL14，标高 混凝土梁截面尺寸 (mmxmm) 8002200 梁板结构情况 见下图 楼板厚度 (mm) 129 23 2） 、荷载组合 混凝土重力密度 γ c(kN/m3) 24 新浇混凝土初凝时间 t0(h) 4 外加剂影响修正系数 β 1 1 混凝土坍落度影响修正系数 β 2 混凝土浇筑速度 V(m/h) 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度 H(m) 1 振捣混凝土时对垂直面模板 荷载标准值 Q2k(kN/m2) 4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值 G4k＝ min[ ct0β 1β 2v1/2， γ cH]＝min[2441 1/2， 241] ＝ min[， 24]＝ 24kN/m2 承载能力极限状态设计值 S承 ＝ [+， + 2k]＝ [24+4 ， 24+4] ＝ [， ]＝ ＝ 正常使用极限状态设计值 S正 ＝ G4k＝ 24 kN/m2 3） 、支撑体系设计 小梁布置方式 水平向布置 小梁道数 11 主梁间距 (mm) 500 主梁合并根数 2 小梁最大悬挑长度 (mm) 50 对拉螺栓水平向间距 (mm) 500 支撑距梁底距离依次为 400， 800， 1200， 1700 设计简图如下： 24 模板设计剖面图 4） 、面板验算 面板 类型 覆面木胶合板 面板厚度 (mm) 15 面板抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 15 面板弹性模量 E(N/mm2) 10000 梁截面宽度取单位长度， b＝ 1000mm。 W＝ bh2/6=100015 2/6＝ 37500mm3， I＝ bh3/12=100015 3/12＝ 281250mm4。 面板计算简图如下： 抗弯验算 q1＝ bS承 ＝ 1 ＝ q1静 ＝ G 4kb ＝ 241 ＝ q1活 ＝ Q 2kb ＝ 41 ＝ 25 Mmax＝ max[ L2+ L2, L2+ L2, 活 L2]＝ max( 2+ 2, 2+ 2, 3.53 2)＝ m σ ＝ Mmax/W＝ 10 6/37500＝ ≤[f] ＝ 15N/mm2 满足要求。 挠度验算 q＝ bS正 ＝ 124 ＝ 24kN/m ν max＝ (100EI)=24 4/(10010000281250) ＝≤ 满足要求。 最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝ q 1静 l 左 +q 1活 l 左 ＝+ 23 ＝ 正常使用极限状态 R39。 max＝ l 左 G 4k＝ 24 ＝ 5） 、小梁验算 小梁最大悬挑长度 (mm) 50 小梁计算方式 简支梁 小梁类型 方木 小梁材料规格 (mm) 4590 小梁弹性模量 E(N/mm2) 8415 小梁抗剪强度设计值 [τ](N/mm 2) 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 小梁抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 小梁截面惯性矩 I(cm4) 计算简图如下： 26 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 抗弯验算 q＝ Mmax＝ max[ql 2,ql 12]=max[ 2， 2]=m σ ＝ Mmax/W＝ 10 6/60750＝ ≤[f] ＝ 满足要求。 抗剪验算 Vmax＝ max[ql,ql 1]=max[ ， ]= τ max＝ 3Vmax/(2bh0)=31000/(29045) ＝ ≤[τ] ＝ 满足要求。 挠度验算 q＝ ν 1max＝ 5qL4/(384EI)=5500 4/(38484152733800) ＝ 27 ≤500/400= ν 2max＝ qL4/(8EI)=50 4/(884152733800)=0mm≤50/400= m 满足要求。 最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝ max[ ， +] ＝ 正常使用极限状态 R39。 max＝ max[ ， +] ＝ 6） 、主梁验算 对拉螺栓水平向间距 (mm) 500 主梁最大悬挑长度 (mm) 50 主梁类型 钢管 主梁材料规格 (mm) Ф48 主梁合并根数 2 主梁弹性模量 E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值 [τ](N/mm 2) 120 主梁截面惯性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 因主梁 2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态： R1＝ ， R2＝ ， R3＝ ， R4＝ ， R5＝ ， R6＝ ， R7＝ ， R8＝ ， R9＝ ， R10＝ ， R11＝ 正常使用极限状态： R39。 1＝ ， R39。 2＝ ， R39。 3＝ ， R39。 4＝ ， 28 R39。 5＝ ， R39。 6＝ ， R39。 7＝ ， R39。 8＝ ， R39。 9＝ ， R39。 10＝， R39。 11＝ 抗弯验算 主梁弯矩图 (kNm) σ max＝ Mmax/W＝ 10 6/5080=≤[f]=205 N/mm 2 满足要求。 抗剪验算 梁左侧剪力图 (kN) τ max＝ 2Vmax/A=21000/489 ＝ ≤[τ]=120 N/mm 2 满足要求。 挠度验算 29 梁左侧变形图 (mm) ν max＝ ≤500/400 ＝ mm 满足要求。 7） 、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值 Ntb(kN) 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力 N＝ 2 ＝ ≤N tb＝ 满足要求。 梁模板（扣件式）计算书 1） 、工程属性 新浇混凝土梁名称 HKL 新浇混凝土梁计算跨度 (m) 混凝土梁截面尺寸 (mmmm) 6002020 新浇混凝土结构层高 (m) 2） 荷载设计 模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2) 面板 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 30 新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值 G3k(kN/m3) 梁 振捣混凝土时产生的 荷载标准值 Q2k(kN/m2) 对水平面模板取值 2 风荷载标准值 ω k(kN/m2) 基本风压 ω 0(kN/m2) 非自定义 : 风压高度变化系数 μ z 风荷载体型系数 μ s 3） 、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁侧无板 (A) 梁跨度方向立柱间距 la(mm) 400 梁两侧立柱间距 lb(mm) 800 步距 h(mm) 1400 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离 (mm) 400 梁底增加立柱根数 2 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离 (mm) 300,500 梁底支撑小梁根数 5 梁底支撑小梁一端悬挑长度 (mm) 200 设计简图如下： 31 平面图 32 立面图 4） 、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 (mm) 15 面板抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 25 面板弹性模量 E(N/mm2) 8000 取单位宽度 1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝ bh2/6=10001515/6 ＝ 37500mm3， I＝ bh3/12=1000151515/12 ＝ 33 281250mm4 q1＝ [(G1k+ (G2k+G3k)h)+ 1k， (G1k+ (G2k+G3k)h)+ 1k]b=[( +(24+)2)+2 ，(+(24+)2)+2]1 ＝ q1静 ＝ [G 1k+(G2k+G3k)h]b ＝[+(24+)2]1 ＝ q1活 ＝ Q 2kb ＝ 21 ＝ q2＝ (G1k+ (G2k+G3k)h)b=[+(24+)2]1 ＝ 强度 验算 Mmax＝ L2+ L2＝ 2+ 2＝ m σ ＝ Mmax/W＝ 10 6/37500＝ ≤[f] ＝ 25N/mm2 满足要求。 挠度验算 ν max＝ (100EI)=150 4/(1008000281250) ＝≤[ν] ＝ l/400＝ 150/400＝ 满足要求。 支座反力计算 设计值 (承载能力极限状态 ) R1=R5= q1静 l + q1活 l=+ ＝ R2=R4= q1静 l + q1活 l=+ ＝ R3= q1静 l + q1活 l=+ ＝ 标准值 (正常使用极限状态 ) R139。 =R539。 = q2l= ＝ R239。 =R439。 = q2l= ＝ R339。 = q2l= ＝ 34 5） 、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格 (mm) 4590 小梁抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 小梁抗剪强度设计值 [τ](N/mm 2) 小梁弹性模量 E(N/mm2) 9350 小 梁截面抵抗矩 W(cm3) 小梁截面惯性矩 I(cm4) 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1＝ max[+(( )+2) ，+( )] ＝ 11kN/m q2＝ max[+()+2 ， +()] ＝ 抗弯验算 Mmax＝ max[， ]＝ max[11 2， 11 2]＝m σ ＝ Mmax/W＝ 10 6/60750＝ ≤[f] ＝ 35 满足要求。 抗剪验算 Vmax＝ max[， q1l2]＝ max[11 ， 11] ＝ τ max＝ 3Vmax/(2bh0)=31000/(24590) ＝ ≤[τ] ＝ 满足要求。 挠度验算 ν 1＝ (100EI)＝ 400 4/(10093502733800) ＝≤[ν] ＝ l/400＝ 400/400＝ 1mm ν 2＝ q2l24/(8EI)＝ 200 4/(893502733800) ＝ ≤[ν] ＝l/400＝ 200/400＝ 满足要求。 支座反力计算 梁头处 (即梁底支撑小梁悬挑段根部 ) 承载能力极限 状态 Rmax＝ max[， +q1l2]＝ max[11 ，11+11] ＝ 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1＝ R5＝ ， R2＝ R4＝， R3＝ 正常使用极限状态 R39。 max＝ max[， +q2l2]＝ max[ ，+] ＝ 同 理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R39。 1＝ R39。 5＝ ， R39。 2＝ R39。 4＝ ， R39。 3＝ 6）。