南昌教育局机关办公楼_毕业设计计算书(编辑修改稿)

南昌教育局机关办公楼_毕业设计计算书(编辑修改稿)内容摘要：

内力计算。 （ 3） 用顶点位移法计算结构的基本自振周期的公式为 TuT 01  式中 Tu —— 重力荷载代表值水平作用于结构所得的结构顶位移（已 m 计） 0 —— 考虑到填充墙影响的折减系数（此处取 ） 结构顶点位移计算如下（ C30 混凝土的弹性模量 426 10,1030  imKNE C 层次 )(KNGi  )(KNGi  )( mKND )(1 mDGuu iii   iu （ m） 4 26742 3 26742 结构顶点位 移的 Tu = 从而的到基本周期 suT T 5 8 4 2 8 1 5 01   水平地震作用 查表的特征周期 sTg  ，地震影响系数最大值 。 从而得一般混凝土结构取 1, 2  。 ) ()( a x2   TT g 结构总水平作用标准值 KNGF eqEK 2 9 0 5   mKNHG jj j  2 6 0 2 7 4 4 5 13 1 0 0 4 9 4 2 2 82 6 0 2 031 iiiiEKj iiiii HGHGFHGHGF 从而算的各层的地震作用力 iF ，剪力 iV ，层间相对位移 iu ，如下表。 表中可见各层的 ii GV ，均大于抗震规范规定的最小值 . 层次 )(KNFi )(KNVi )(KNGi )(KNGV ii  )( mKNDi )(mDVu iii  4 26742 3 26742 2 22934 2 26742 1 290961 22934 1 22934 由表可得底层的层间位移角 1/550，二层的层间位移角1/550,三层的层间位移 1/的限制。 整体结构上的水平地震作用应按柱侧向刚度的比例进行分配。 计算方法仍为 D 值法，计算过程如下图 再根据力平衡原理，由梁端弯矩和作用在该梁上的竖向荷载，求出梁跨中弯矩和剪力 经计算，其内力图如下 地震作用下的弯矩图 地震作用下的剪力图 地震作用下的轴力图 第五章、内力组合 根据内力计算结果，即可进行框架各梁柱控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端、柱边和跨中。 由于对称性，每层有五个控制截面。 现取边跨 AB梁的三个截面（ 1截面梁的左端， 2 截面梁跨中， 3 截面梁的右端）下表 a 给出第一层边跨梁的内力组合过程。 柱则分为边柱和中柱，每个柱有两个控制截面。 底层中柱为例，控制截面为 —— 靠近梁端，及柱的顶端和底端。 因活载作用下，内力计算采用分层法，故当一层梁上作用有活载时，将对一层柱产生内力。 表 b整理 出了一层有活载最不利组合时，在控制截面产生的内力。 梁的内力组合方式 （ 1） 非抗震组合 A: 恒载 + 活载 B: 恒载 + 风载 C: 恒载 + （活载 +风载） D: 恒载 + 活载 （ 2)抗震组合 A: 恒载 + 活载 B: 恒载 + 风载 C:（恒载 + 活载） + 地震荷载标准值 D： 恒载 +（ 活载 + 风载） E： 恒载 + 活载 由上表可知：对于左支座 A 控制内力为kNVmkNM。 . a x 。 kNMmV。 . a x  对于右支座 B控制内力为 kNVmkNM 0 3。 . a x 。 对于跨中截面。 . ax mkNM  由上表可知，考虑地震的内力组合 支座 A的控制内力为： kNVmkNM。 . 0 5m a x 。 kNMmkNV。 . a x  对于右支座 B控制内力为 kNVmkNM。 . a x 。 kNMmkNV。 . 0 3a x  对于跨中截面。 . ax mkNM  由上表可知，对于底层边柱 上端截面的控制内力为： kNNmkNM。 . a x 。 kNMmkNN。 . a x  ；kNMmkNN。 . in  下端截面的控制内力为： kNNmkNM。 . a x 。 kNMmkNN。 . 3 2m a x  ；kNMmkNN。 . 7 6m in  ； . kNV  由上表可知，对于底层边柱 上端截面的控制内力为： kNNmkNM。 . a x 。 kNMmkNN。 . a x  ；kNMmkNN。 . 7 4m in  下端截面的控制内力为： kNNmkNM。 . a x 。 kNMmkNN。 . 6 2m a x  ；kNMmkNN。 . in  ； . kNV  柱剪力设计值 CV 计算公式 Gbnbctcab VH MMV  节点上下柱端设计值取为   bc MM GbV 梁 剪力设计值 KNV AB 0 1 0 0  第六章、 框架的配筋计算 补：框架梁、柱的配筋计算，包括正截面承载力计算和斜截面承载力计算。 非抗震设计和康设计公式是不同的，主要有两个方面 ① 承载力极限状态表达式不同。 非抗震设计为 00 , Rs 与安全等级有关。 抗震设计为 REERS ,不考虑安全等级，但公式右端有承载力抗震系数 RE ,梁受弯计算时 RE ，柱的受压计算，取。 ② 抗力 R 的计算差别，主要体现在抗剪公式。 考虑到地震组合的剪力设计值 一层 GbV 梁剪力设计值 KNV AB 0 1 0 0  一层框架梁的配筋计算 控制截面 A右 AB跨中 B 左 )(0 KNs )(KNsERE bxh 250x250 250x250 250x250。  RE ， mmhb f 1400120xx0xx2 。 取有效翼缘宽度 1400mm。 一类保护层厚度为25mm，混凝土强度等级 C30，钢筋采用 HRB335，梁的截面尺寸 b h=200 450， .120,1400 mmhmmb ff 。 查表得 一层框架正截面的承载力计算 控制截面 左截面 跨中截面 右截面 M ocs hbbfM 239。 α s 211  ycS fbhfA  740 406 707 实配钢 筋 4 16 2 16 3 18 实 际 配 筋 面 积 2mm 804 402 763 22 /300。 / mmNfmmNf yc  按三级抗震设计：支座最小配筋率 ytff55, axm in= 跨中最小配筋率 m in m a x 0 .2 , 4 5tyff  = 左边跨： 支座 ,minsA =%bh =% 250 500=313 2mm 跨中 ,minsA =%b0h =% 250 500=250 2mm 右边跨： 支座 ,minsA =%bh =% 250 500=313 2mm 跨中 ,minsA =%b0h =% 250 500=250 2mm 因此满足最小配筋率 根据裂缝宽度要求： m a x (1 . 9 0 . 0 8 )eqskcr s tedcE    1 .1 0 .6 5 tke skf    steteAA  bh 0 ksk sMhA  4）：斜截面计算 梁配箍筋： a:左边跨支座处最大剪力： . kNV  验算是否需要按计算配置箍筋： = 250 440 =＞ . kNV  故 按构造 配置箍筋 . b:右边跨支座处最大剪力： . kNV  验算是否需要按计算配置箍筋： =＞ . kNV  故按构造配置箍筋 根据 osvyvot hsnAfbhfV c s  , 得 S1≤ )( 1otosvyv bhfV hnAf 另根据： sv ≥ minsv , sv = bsnAbsA svsv 1 ≥ yvtf, 得 S2≤ t 1 S3 ≤ Smax 加密区 S3=min  150,8,4 dhb 非加密区 左边跨 当 V＞ ，取 S≤ 200mm 当 V≤ ，取 S≤ 300mm。