单层工业厂房课程设计_毕业设计(编辑修改稿)

单层工业厂房课程设计_毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

11221 ( 1 ) 1 ( 1 )5 .6 7 20 .9 2 ( )1 2 .3BBnnCCnnMR C k NH              C 柱 信阳师范 学院 混凝土结构设计单层工业厂房课程设计 19 22133312130 . 1 0 9 , 0 . 3 4 111 ( 1 )3 3 12 . 2 0 9 , 1 . 0 0 111221 ( 1 ) 1 ( 1 )1 . 8 9 2 . 2 0 9 9 . 4 5 1 . 0 0 11 . 1 0 8 ( )1 2 . 3CCCnnCCnnMMR C C k NHH                 则排架柱顶不动铰支座总反力为 0. 92 1. 10 8 2. 02 8 ( )BCR R R k N      将 R 反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于 AB跨时的柱顶剪力 0 . 1 6 1 2 . 0 2 8 0 . 3 2 6 ( )0 . 9 2 0 . 6 3 8 2 . 0 2 8 0 . 3 7 4 ( )1 . 1 0 8 0 . 2 0 1 2 . 0 2 8 0 . 7 0 ( )0AAB B BC C Ci A B CV R k NV R R k NV R R k NV V V V                         排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图 210 、风荷载作用下排架内力分析 、左吹风时 排架计算简图如图所示 各柱不动铰支座反力分别为 A 柱 信阳师范 学院 混凝土结构设计单层工业厂房课程设计 20 41131 1 10 .1 5 , 0 .3 4 111 ( 1 )3 0 .3 3 018 1 ( 1 )2 .8 2 1 2 .3 0 .3 3 1 1 .4 5 ( )AnnCnR q H C k N        C 柱 41132 1 10. 10 9 , 0. 34 111 ( 1 )3181 ( 1 )1. 41 12 .3 0. 31 5 5. 46 ( )11 .4 5 5. 46 6. 81 23 .7 2 ( )CA C WnnCnR q H C k NR R R F k N               各柱顶剪力分别为 1 1 . 4 5 0 . 1 6 1 2 3 . 7 2 7 . 6 3 ( )0 . 6 3 8 2 3 . 7 2 1 5 . 1 3 ( )5 . 4 6 0 . 2 0 1 2 3 . 7 2 0 . 6 9 ( )6 . 8 1A A ABBC C Ci A B C WV R R k NV R k NV R R k NV V V V F k N                         排架内力图如图 211 所示 、右吹风时 计算简图如图所示 各柱不动铰支座反力分别为 A 柱 信阳师范 学院 混凝土结构设计单层工业厂房课程设计 21 41131 1 10 .1 5 , 0 .3 4 111 ( 1 )3 0 .3 3 018 1 ( 1 )1 .4 1 1 2 .3 0 .3 3 5 .7 2 ( )AnnCnR q H C k N        C 柱 41132 11 , 11 ( 1 )3181 ( 1 ) ( ) ( )CA C WnnCnR q H C k NR R R F k N            各柱顶剪力分别为 5 . 7 2 0 . 1 6 1 2 3 . 4 6 1 . 9 5 ( )0 . 6 3 8 2 3 . 4 6 1 4 . 9 7 ( )1 0 . 9 3 0 . 2 0 1 2 3 . 4 6 6 . 2 1 ( )6 . 8 1A A ABBC C Ci A B C WV R R k NV R k NV R R k NV V V V F k N                         排架内力图如图 212 所示 、吊车荷载作用下排架内力分析 、 maxD 作用于 A 柱 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载 maxD ， minD 在牛腿顶面处引起的力矩为 m a x 3 2 3 6 . 1 7 0 . 3 5 8 2 . 6 6AM D e k N m     m in 77 .8 9 0. 75 58 .4 2BM D e k N m     A 柱 33 8 2 . 6 6 1 . 0 8 21 . 0 8 2 , 7 . 2 7 ( )1 2 . 3AA MCC R k NH      B 柱 33 5 8 . 4 2 1 . 0 9 31 . 0 9 3 , 5 . 1 9 ( )1 2 . 3BB MCC R k NH      2. 08 ( )ABR R R kN    信阳师范 学院 混凝土结构设计单层工业厂房课程设计 22 排架各柱顶剪力分别为 7 . 2 7 0 . 1 6 1 2 . 0 8 6 . 9 4 ( )5 . 1 9 0 . 6 3 8 2 . 0 8 6 . 5 2 ( )0 . 2 0 1 2 . 0 8 0 . 4 2 ( )0A A AB B BCCi A B CV R R k NV R R k NV R k NV V V V                          排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图 213 、 minD 作用于 B 柱左 计算 简图如图所示 信阳师范 学院 混凝土结构设计单层工业厂房课程设计 23 其中吊车竖向荷载 maxD ， minD 在牛腿顶面处引起的力矩为 m in 3 D e k N m     m a x D e k N m     柱顶不动铰支座反力 ,ABRR及总反力 R 分别为 A 柱 33 2 7 . 2 6 1 . 0 8 21 . 0 8 2 , 2 . 4 ( )1 2 . 3AA MCC R k NH      B 柱 33 1 7 7 . 1 3 1 . 0 9 31 . 0 9 3 , 1 5 . 7 4 ( )1 2 . 3BB MCC R k NH      ( )BAR R R kN    排架各柱顶剪力分别为 2 . 4 0 . 1 6 1 1 3 . 3 4 4 . 5 5 ( )1 5 . 7 4 0 . 6 3 8 1 3 . 3 4 7 . 2 3 ( )0 . 2 0 1 1 3 . 3 4 2 . 6 8 ( )0A A AB B BCCi A B CV R R k NV R R k NV R k NV V V V                          排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图 214 、 maxD 作用于 B 柱右 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载 maxD ， minD 在牛腿顶面处引起的力矩为 m a x 63 4. 16 0. 75 47 5. 62BM D e k N m     m in 4 D e k N m     信阳师范 学院 混凝土结构设计单层工业厂房课程设计 24 B 柱 33 4 7 5 . 6 2 1 . 0 9 31 . 0 9 3 , 4 2 . 2 6 ( )1 2 . 3BB MCC R k NH      C 柱 33 4 2 . 4 8 1 . 0 0 11 . 0 0 1 , 3 . 4 6 ( )1 2 . 3CC MCC R k NH      4 2 . 2 6 3 . 4 6 3 8 . 8 ( )BCR R R k N      排架各柱顶剪力分别为 0 . 1 6 1 3 8 . 8 6 . 2 5 ( )4 2 . 2 6 0 . 6 3 8 3 8 . 8 1 7 . 5 ( )3 . 4 6 0 . 2 0 1 3 8 . 8 1 1 . 2 5 ( )0AAB B BC C Ci A B CV R k NV R R k NV R R k NV V V V                          排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图 215 、 maxD 作用于 C 柱 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载 maxD ， minD 在牛腿顶面处引起的力矩为 m in D e k N m     m a x 4 6 3 4 .1 6 0 .3 1 9 0 .2 5CM D e k N m     柱顶不动铰支座反力 ,ABRR及总反力 R 分别为 B 柱 33 1 0 6 . 2 1 . 0 9 31 . 0 9 3 , 9 . 4 4 ( )1 2 . 3BB MCC R k NH      C 柱 信阳师范 学院 混凝土结构设计单层工业厂房课程设计 25 33 1 9 0 . 2 5 1 . 0 0 11 . 0 0 1 , 1 5 . 4 8 ( )1 2 . 3CC MCC R k NH      1 5 .4 8 9 .4 4 6 .0 4 ( )CBR R R k N      排架各柱顶剪力分别为 0 . 1 6 1 6 . 0 4 0 . 9 7 ( )9 . 4 4 0 . 6 3 8 6 . 0 4 1 3 . 2 9 ( )1 5 . 4 8 0 . 2 0 1 6 . 0 4 1 4 . 2 6 ( )0AAB B BC C Ci A B CV R k NV R R k NV R R k NV V V V                          排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图 216 、 maxT 作用于 AB 跨柱 当 AB 跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示 A 柱 2353m a x 54. 2 1. 10. 15 , 0. 34 1 , 0. 73 84. 2( 2 ) ( 1 )2 3 ( 2 3 )0. 53 212 1 ( 1 )0. 53 2 9. 27 4. 93 ( )AnaaaaanCnR T C k N           B 柱 信阳师范 学院 混凝土结构设计单层工业厂房课程设计 26 2353m a x 54. 2 1. 40. 15 7, 0. 34 1 , 0. 66 74. 2( 2 ) ( 1 )2 3 ( 2 3 )0。