单层汽车厂房结构设计毕业论文结构设计计算书(编辑修改稿)

单层汽车厂房结构设计毕业论文结构设计计算书(编辑修改稿)内容摘要：

榀 BC 跨： YWJ242Aa 106kN/榀 故作用于 AB 跨两端柱顶的屋盖结构自重为： G1A=G1BA= 106+ 6 24= e1A=150+150500/2=50mm e1BA=150mm 作用于 BC 跨两端柱顶的屋盖结构自重为： G1C=G1BC= 106+ 6 24 = 同理： e1BC=150mm e1C=150+150500/2=50mm （ b）吊车梁及轨道自重 AB 跨： G3AB=+6 = e3A=750+150－ 1000/2=400mm e3BA=750mm BC 跨： G3BC=+6 = e3C=750+150－ 1000/2=400mm e3BC=750mm （ C）柱的截面尺寸及其自重 Au=b h, Iu= 312bh ； 5 Al=b h－ (b－ bw)(h－ 2hf)3， Il= 3 ( )( 2 )1 2 1 2wfb b h hbh  柱截面尺寸及相应计算参数 截面尺寸 /mm 惯性矩 （ 910 4mm ） 自重 /kN 面积（ 510 2mm ） A、 C 上柱 500500 下柱 5001000120200 B 上柱 500600 下柱 5001200120200 (d)吊车梁及轨道荷载设计值 AB跨： 3 1 .2 ( 4 6 .0 6 0 .8 ) 6 0 .9 6G     KN BC跨： 3 ( 6 ) K N     （ e）柱自重荷载设计值 : 上柱 A、 C 柱： 4 1 .2 2 6 .2 5 3 1 .5AG kN   4 1 . 2 2 6 . 2 5 3 1 . 5CG k N   B 柱： 4 1 .2 3 1 .5 0 3 7 .8BG kN   下柱 A、 C 柱： 5 1. 2 49 .9 6 59 .9 5AG kN   5 1. 2 49 .9 6 59 .9 5CG k N   B柱： 5 1. 2 57 .4 1 68 .8 9BG kN   活荷载计算 (a)屋面活荷载 根据 《建筑结构荷载规范》，屋面均布荷载 标准值 2/mkN ，雪荷载标准值为 2/mkN ， 因为 后者小于前者， 则 仅按屋面活荷载计算，作用于柱顶的屋面活荷载设计值： 6 24 36B C A BQ Q k N     ，作用位置与 1G 相同 (b)风荷载 风荷载标准值 根据 0 zszk  ，其中 zzmkN  ,/ 20  据 厂房参 数 柱 号 6 各部分标高及 B 类地面粗糙度表确定 (采用 内插法 )： 柱顶： H=，   檐口： H=，   屋顶： H=，   风荷载体型系数 s 如图所示 风载体型系数图 风载作用排架计算简图 排架迎、背风面风荷载标准值 21 1 0 1 . 0 0 . 8 1 . 0 7 0 . 4 5 0 . 3 9 /k z s z k N m          22 2 0 1 . 0 0 . 4 1 . 0 7 0 . 4 5 0 . 1 9 /k z s z k N m          则作用于排架计算简图上的风荷载设计值为 1 6 /q kN m   2 6 /q kN m   7     1 2 1 3 4 2 0(0 . 8 0 . 4 ) 1 . 1 4 2 . 3 ( 0 . 6 0 . 5 ) 1 . 1 7 1 . 3 1 . 0 0 . 4 5 68 . 0 8w s s z s s z zF h h BkN                      (c)吊车荷载 吊车主要参数如下 : AB(BC)跨： 30/5t 吊车、中级工作制吊车，吊车梁高 1200mm，B=6620mm,K=4700mm,G=,g=, max. 289kP kN , min. kN 吊车竖向荷载， AB(BC)跨： 吊车两个支座反力影响线 m a x m a x , 2 8 9 ( 1 0 . 6 8 0 . 2 1 7 ) 5 4 8 . 2kiD P y k N       m i n m i n , 7 5 . 9 ( 1 0 . 6 8 0 . 2 1 7 ) 1 4 4 . 0kiD P y k N       由于作用在每个轮子上的吊车横向水平荷载标 准值为： 1 ()4kT G g 对于 30/5t 的软钩吊车为 : 1 0 . 1 0 ( 1 0 8 . 7 7 3 9 8 . 4 ) 1 2 . 6 84kT K N     故作用在排架柱上的吊车水平荷载分别为： AB(BC)跨： m a x 1 2 . 6 8 ( 1 0 . 2 1 7 0 . 6 8 ) 2 4 . 0 5T KN     8 4 排架内力计算 该厂房为两跨等高厂房，可以用剪力分配法进行排架内力分析 柱剪力分配系数计算 uHH ， ulIn I ，0 3311 ( 1)C n ， 30i c liHu C E I ， 0 1iiD u， 001ii niiDD 柱列 惯性矩（ 109mm4） n λ C0 Doi(1010EC/H3) η i A、 C列 上 下 B 列 上 下 下 1A B C     ，满足要求。 恒荷载作用下排架内力计算 根据 实际恒荷载得恒荷载作用下排架计算简图如下图 所示。 其中： 活载计算简图 A 列柱： G1A=G1BA=， M1A=G1Ae1= = m M2A=(G1A+G4A)EAG3Ae3=（ +） － = m B 列柱：由对称性得： M1B=0 9 M2B=0 G1B=G1BA+G1BC= 2= G2B=G3BA+G3BC+G4B=++= C 列柱：由对称性得（公式参照 A 列柱）： G1C=G1BC=， M1C= KN m M2C= KN m 各柱不动铰支座支承反力分别为： A 柱列： 221333111223120. 14 6 , 0. 37 811 ( 1 )3 3 12. 09 3 , 0. 99 911221 ( 1 ) 1 ( 1 )15 .6 12. 09 3 2. 94 3 ( )11 .164 .2 90. 99 9 5. 78 6 ( )11 .15. 78 6 2. 94 3 2. 84 3 ( )AAAAA A AnnCCnnMR C k NHMR C k NHR R R k N                      B 柱列：Ｂ柱只存在轴力， 0BR C 柱列： 由于Ｃ柱与Ａ柱对称，可求得（公式及相关信息参 照 A柱）： R1c= ()kN R2c= ()kN Rc= ()kN 排架柱顶不动铰支座总反力为： 2. 84 3 0 2. 84 3 0B C AR R R R       各柱柱顶最后剪力分别为： 2 . 8 4 3 ( )02 . 8 4 3 ( )0A A AB B BC C Ci A B CV R R k NV R RV R R k NV V V V             10 弯矩和轴力图分别为为： 恒载作用下弯矩图（ ） 恒载作用下轴力图（ KN） 活荷载作用下排架内力计算 (a)AB 跨屋面活荷载 : 排架计算简图如图所示，其中每侧柱顶产生的压应力为： 11 36ABQ Q kN 其中 A 列柱、 B 列柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为： M1A=Q1Ae1=36 = m M2A=Q2Ae2=36 = KN m M1B=Q1Be0=36 = KN m M2B=Q2Be2=0 KN m 计算简图如下图所示。 11 AB 跨屋面活载作用计算简图 A柱列： 221333111223120. 14 6 , 0. 37 811 ( 1 )3 3 12. 09 3 , 0. 99 911221 ( 1 ) 1 ( 1 )1. 82. 09 3 0. 33 9 ( )11 .190. 99 9 0. 81 ( )11 .10. 81 0. 33 9 0. 47 1 ( )AAAAA A AnnCCnnMR C k NHMR C k NHR R R K N                      B柱列： 11110 . 1 5 7 , 0 . 3 7 8 , 2 . 0 9 35 . 4 2 . 0 9 3 1 . 0 1 8 ( )1 1 . 1BBBnCMR R CH        则排架柱顶不动铰支座总反力为： 0. 47 1 1. 01 8 1. 48 9 ( )ABR R R k N      将 R 反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于 AB 跨时的柱顶剪力 0 . 4 7 1 0 . 2 7 5 1 . 4 8 9 0 . 0 6 2 ( )1 . 0 1 8 0 . 4 5 1 . 4 8 9 0 . 3 4 8 ( )0 . 2 7 5 1 . 4 8 9 0 . 4 1 ( )0A A AB B BCCi A B CV R R k NV R R k NV R k NV V V V                        AB 跨作用有屋面活荷载时，排架柱的弯矩图和轴力图如下图所示。 12 AB 跨屋面活载作用弯矩图 AB 跨屋面活载作用轴力图 （ b） BC 跨作用屋面活荷载 由屋面活荷载在每侧柱顶产生的压应力为： 11BC = 其中 A 列柱、 B 列柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为： M1C=Q1Ce1= = m M2C=Q2Ce2= = m M1B=Q1Be0= = KN m M2B=Q2Be2=0 KN m 计算简图如下图所示。 13 BC 跨屋面活载作用计算简图 B 列柱： n=， λ=， C1= 111 5 . 4= 2 . 0 9 3 = 1 . 0 1 8 k N ( )1 1 . 1BBB MR R CH    C 列柱 （由于 A 柱与 C 柱对称，相关公式及数据参见 A 柱，此处省略） ： n=, λ=, C1=, C3= R1C= 11CM CH= 1 .8 2 .0 9 3 0 .3 3 9 ( )1 1 .1 kN   R2C= 23CM CH= 9 0 .9 9 9 0 .8 1 ( )1 1 .1 kN   RC=R1C+R2C== ()kN 排架柱柱端不动铰支座的总反力为： R=RC+RB= ()kN 排架柱柱顶分配后的剪力分别为： VA=－ ηAR= = ()kN VB=RB－ ηBR= = ()kN VC=RC－ ηCR= = ()kN iV =++=0KN BC 跨作 用有屋。