单元式城市住宅小区毕业设计(编辑修改稿)

单元式城市住宅小区毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

柱的高度 底层 标高 ： 设基础底面标高为 ，基础高度为 1m，则底层标高为：+=， 其他 层 均 为。 图 22 结构计算简图 重力荷载的计算 屋面及楼面永久荷载（恒荷载）标准值 30厚细石混凝土保护层 23 / 三毡四油防水层 2/ mkN 20厚水泥砂浆找平层 23 / 150 厚 水泥蛭石保温层 23 / 100 厚钢筋混凝土 结构层 23 / 单元式城市 住宅小区建筑与结构设计 8 V型轻钢龙骨吊顶 2/ mkN 合计 2/ mkN 水磨石面 层 2/ mkN 20厚水泥砂浆找平层 23 / 100 厚钢筋混凝土板 23 / V型轻钢龙骨吊顶 2/ mkN 合计 2/ mkN 3． 女儿墙 6厚水泥砂浆罩面 23 /  12 厚水泥砂浆打底 23 /  240 厚砖墙 23 / 20厚水泥砂浆找平层 23 / 合计 2/ mkN 屋面及楼面可变荷载（活荷载）标准值 屋面雪荷载标准值 20 / mkNSS rk   式中： μ r为屋面积雪分布系数，取 r . 楼面活 荷载标准值 2/ mkN 梁、柱重力荷载标准值 梁、柱可根据截面尺寸，材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载。 计算结果见表 22。 辽宁工程技术大学毕业设计 9 表 22 梁自重 层次 构件 截面尺寸（ m2） 长度（ m） 每根重量（ kN） 根数 合计（ kN） 总计（ kN） 1 ～ 6 横梁 AB 25= 19 (+5=1046.805) BC 25= 11 CD 25= 20 DE 25= 14 纵梁 KL1 25= 21 KL2 25= 26 补 ： 1/AA（悬挑梁）： 25 12= 注： KL1：长度 = ml )(n 总 KL2：长度 = ml )(n 总 表中 （柱），梁 )(   为梁柱的粉层重力荷载对其重力荷载的增大系数； 2/25 mkN 为材料容量。 表 23 柱自重 层次 编号 截面尺寸（ m2） 长度（ m） 每根重量（ kN） 根数 总重（ kN） 1 Z1 25= 83 2～ 6 Z2 25= 83 墙重力荷载标准值 单元式城市 住宅小区建筑与结构设计 10 外墙为 300mm 厚 ，采用水泥空心砖（自重 33 /83,1602503000,/ mmmmkN 块），外 墙面 贴瓷砖（ 3/ mkN ） ， 内墙面为 20mm 厚抹灰， 则外墙单位墙面重力荷载为： 2/ mKN 内墙为 250mm 厚， 采用水泥空心砖（自重 33 /83,1602503000,/ mmmmkN 块），两侧 为 20mm 厚抹灰，则内墙单位墙面重力荷载为： 2/ mKN 木门单位面积重力荷载为 KN/ m178。 ；玻璃门及塑钢窗单位面积重力荷载取 KN/ m178。 墙体自重计算见表 24. 表 3 2 墙体重量 层次 编号 高度 (m) 长度 (m) 重量 (kN) 合计（ kN） 1～6 外 墙 AB、 CD = 2+ 2= 2 .5 1= BC = 22= 2 .5 = 内 墙 AB、 CD、1/AA = 17+ 18+ 12= 2 .6 1= BC、 DE = 15+ 14= 2 .7 54.1= KL1 = 21= 2 .7 58.8= KL2 = 26=104 2 .6 104= 门窗的自重 根据建筑结构荷载规范，木门按 ，塑钢窗按 ，计算结辽宁工程技术大学毕业设计 11 果如表 25所示： 表 25 门窗自重 层次 编号 门、窗 总面积（ m） 扣除部分重量（ kN） 相关墙体重量（ kN） 总重量（ kN） 合计（ kN） 1 外墙 BC 窗 2= （ ）= (+无窗门=6) 内墙 CD 门 4= （ ）= BC 门 6+ 2= （ ）= KL1 窗 4+（ +）2+ 2+ 2= ()= 门 3+ 6+1 2= ()= KL2 窗 +（ +） 2+ （ +） 1= ()= 门 10= ()=单元式城市 住宅小区建筑与结构设计 12 2～6 外墙 BC 窗 （ +2无门窗 ）=6 内墙 CD 门 BC 门 KL1 窗 + 3= （ ）= 门 3= （ ）= KL2 窗 门 重力荷载代表值 集中于各质点的重力荷载 Gi，为计算单元范围内各层楼面上 的重力荷载代表值及上下各半层的墙、柱等重量。 各可变荷载的组合值系数按 规范 规定采用 ， 屋面上的可变荷载均取雪荷载。 简单的计算过程如下： 顶层重力荷载代表值包括： 屋面恒载、 50%屋面荷载、梁自重、半层柱自重、半层墙自重。 其它层重力荷载代表值包括：楼面荷载、 50%楼面均布活荷载、梁自重、 楼面上下个半层的柱自重、墙自重。 主体结构总面积 ： mA  第一层：  2/) 1 4 7 0 3(8 0 0 4 7 7 2/)(   第二～五 层： 6 1 5 8 1 4 88 0 0 4 7 7 G 辽宁工程技术大学毕业设计 13  第六层： 2/ 1 4 88 0 0 4 7 7 1)(6 G 2/  综上：建筑物总重力荷载标准值为： 1 7 0 9 6 2 3 1  iG  G G G G G G 图 23 重力荷载代表值（ kN） 3 水平地震作用下框架结构的侧移和内力计算 横梁的线刚度 混凝土为 C30， Ec= 107 kN/m2 在框架结构中，对现浇楼面，可以作为梁的有效翼缘，增大了梁的有效刚度，减小了框架的侧移，为了考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取 I= （ I0 为梁的截面惯性矩），对中框架梁取 I=2I0 来计算。 单元式城市 住宅小区建筑与结构设计 14 表 31 横梁线刚度 层次 编号 截面尺寸 惯性矩 跨度 线刚度 边框梁 中框梁 b m h m I0 =bh3 /12 103 m4 l m ib =EcI0 /l 104 /l 104 kN m 2EcI0 /l 104 kN m 1 ～ 6 AB BC CD DE 横向框架柱的线刚度集侧移刚度 D值 横向框架柱的线刚度 表 32 柱的线刚度 层次 柱号 截面尺寸 惯性矩 高度 线刚度 hb （ m2 ） I0 =bh3 /12 （ 103 m4 ） h （ m） ic =EcI0 /l （ 104 kN m） 1 Z1 2～ 6 Z2 横向框架柱的侧移刚度 D 值 柱的侧移刚度按 D= 2/12 hicc 计算， 由于梁线刚度比 K不同，所以柱可以分为边框边柱，边框中柱，中框边柱，中框中柱。 表 33 框架柱侧移刚度 D值 框架类型 层次 柱型 k α D （ kN/m） 根数 D （ kN/m） 中框架 1 边柱 41 中柱 34 辽宁工程技术大学毕业设计 15 2～ 6 边柱 41 中柱 34 边框架 1 边柱 4 中柱 4 2～ 6 边柱 4 中柱 4 注： k：一般层： cb iik 2/ ，底层： cb iik / α ：一般层： )2/( kk  ，底层： )2/()( kk  D： 2/12 hiD cc  综上：底层总侧移刚度 为 += 其它层总侧移刚度为 += 横向框架自震周期 本处按顶点位移法计算框架的自震周期：此方法是求结构基频的一种近似方法，将结构按质量分布情况简化成无限质点的悬臂之杆，导出直感顶点位移的基频公式，所 以需先求出结构的顶点水平位移，按式 TT T1  来求结构的基本周期： 式中： T :基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减小的影响，此处取。 T :框架顶点位移，而在求框架周期前，无法求框架地震力和位移， T 是将框架的重力荷载顶点位移，由 T 求 T1，再由 T1求框架结构底部剪力，再求各层剪力和结构的真正的位移。 表 34 横向框架顶点位移 层次 )(kNGi )(kNGi )(kNDi iii DG /  ii  6 5 4 3 2 1 单元式城市 住宅小区建筑与结构设计 16 因此：  igEK GTTF a ， TT T1  = s5 2 4 6 4 6   横向框架水平地震作用及楼层地震剪力 总框架高为 ，因本工 程结构高度不超过 40m，质量刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切变形为主，故可用底部剪。