华宇高大模板工程施工方案(编辑修改稿)

华宇高大模板工程施工方案(编辑修改稿)内容摘要：

[ ]=2mm； 内楞 的最大挠度计算值：  = mm 小于内楞 的最大容许挠度值 [ ]=2mm；，满 足要求 ! 2．外楞计算 外楞 (木 或钢 )承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽 度 60 ㎜ ，截面高度 80 ㎜ ，截面惯性矩 l和截面抵抗 矩 W 分别为： W=60179。 80179。 80 ／ 6=64cm3： I=60179。 80179。 80179。 80／ 12=256cm4： 外楞计算简图 (1)外 楞强度验算 WM ＜ f 其中，  － 内楞弯曲应力计算值 (N／ mm2)； M－外 楞的最大弯距 ()； W－外 楞的净截面抵抗矩； [f]－外 楞的强度设计值 (N／ mm2)。 20 按以下公式计算内楞跨中弯矩： M= 其中，作用在外楞的荷载， P=(179。 179。 +179。 2179。 )179。 179。 ； 外 楞计算跨度 (外楞 间 距 )： l=300mm； 外楞的最大弯距： M=179。 179。 300=179。 104N.㎜； 经计算得到， 外 楞的最大受弯应力计算值  =179。 104/179。 04= N/mm2： 外 楞的抗弯强度设计值： [f]=17N／ mm2： 外 楞最 大受应力计算值  = N/mm2 小 于外 楞的抗弯强度 设 计值 [f]=17N／ mm2，满足要求 ! (2) 外 楞的挠度验算  = 3 ≤ [ ]=l/250 其中 E－外楞 的弹性模量： l0000N／ mm2： P－ 作用在模板上的侧压力线荷载标 准值： P=179。 179。 ㎜； l 一计算跨度 (拉螺栓间距 )： l=300ram： I－ 面板的截面惯性矩： I=179。 10 6N／ mm4： 外 楞的最大挠度计算值：  =179。 179。 102179。 3003 / (100179。 10000179。 179。 106)= ㎜ ： 外 楞的最大容许挠度值： [ ]=； 外楞 的最大挠度计算值：  = mm 小于外楞 的最大容许挠度值[ ]=；，满 足要求 ! 五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下： 21 N[N]=f179。 A 其中 N 一穿梁螺栓所受的拉力； A 一穿梁螺栓有效面积 (mm2)： f 一穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N／ mm2： 查表得： 穿梁螺栓的直径： l2 mm； 穿梁螺栓有效直径： mm； 穿梁螺栓有效面积： A=76 mm2； 穿梁螺栓所受的最大 拉力： N=179。 179。 179。 2= kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值： [N]=170179。 76 ／ 1000= kN： 穿梁螺栓所受的最大拉力： N= kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]= kN，满足要求 ! 六、梁底模板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。 计算 的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构 自 重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝 土时产生的荷载；挠度验算只考虑模 板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 w 分别为： W=1000179。 18 X 18 ／ 6=5． 40179。 104mm3 ： I= 1000X 18X 18X 18／ 12=4． 86179。 10Smm4 ： q 22 100 100 100 1．抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： WM＜ f 其中，  －梁底模板的 弯曲应力计算值 (N／ mm2)； M－计算 的最大弯距 ()； W－外 楞的净截面抵抗矩； l－ 计算跨度 (梁底支撑间 距 )： l=； q 一作用在梁底模板的均布荷载设计值 (kN／ m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值： q1： 179。 (+)179。 179。 179。 =／ m； 模板结构自重荷载： q2： 179。 0 .35179。 1 .00179。 O .90=／ m； 振捣混凝土时 产生的荷载设计值： q3： 179。 179。 179。 0 .90=／ m； q= q1+ q2+q3=++=／ m： 跨中弯矩计算公式如下 M= Mmax=179。 24 .93179。 0 .12=． m：  =179。 106／ 179。 104=／ mm2： 23 梁底模面板计算应力  = N／ mm2， 大于梁底模面板的抗压强度设计值 [f]= 13N／ mm2， 满足要求 ! 2．挠度验算 根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：  = 4q ≤ [ ]=l/250 其中， q－ 作用在模板上的侧压力线荷载： q=[（ +）179。 +]179。 =㎜； l 一计算跨度 (梁底支撑 间距 )： l= ㎜ ： E－ 面板的 弹性模量 ： E=／ mm2： 面板 的最大容许挠度值： [ ]=； 面板 的最大挠度计算值：  =179。 179。 1004/(100179。 9500179。 179。 105)=㎜ ： 面板 的最大挠度计算值：  = mm 小于面板 的最大 容许挠度值[ ]=；，满 足要求 ! 七、梁底支撑的 计算 本工程梁底支撑采用方木。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振 捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1．荷载的计算： （ 1）钢筋混凝土梁自重（ kN／ m）： 24 q1： (+)179。 179。 =／ m； （ 2） 模板 的 自重 线 荷载： q2： 179。 179。 （ 2179。 +） /=／ m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振 捣 混凝土时产生的荷载 (kN／ m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1=(+2)179。 0 .1= kN／ m： 2．方木的支撑力验算 静荷载设计值 q=179。 2 .04+179。 0 .222= kN／ m： 活荷载设计值 P=179。 0 .45= kN／ m： 方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 w 分别为： W=5179。 8179。 8 /6= cm3： I=5179。 8 179。 8179。 8 /12= cm4； 方木强度验算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 线荷载设计值 q=+= kN／ m： 最大弯距 M= 2 =179。 2 .714179。 1179。 1=0 .271 kN． m： B B 25 最大应力  =M/W=179。 106/= N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=13 N／ mm2； 方木的最大应力计算值 N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 [f]=13 N／mm2； 满足要求。 方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下： V= 截面抗剪强度必须满足：  =nbhV23 ≤ fv 其中最大剪力： V=179。 2 .714179。 1=1 .628 kN： 方木受剪应力计算值 T=3179。 ／ (2179。 50179。 80)= N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [T】 = N/mm2； 方木受剪应力计算值 N/mm2小于方木抗剪强度 设计值 N/mm2，满足要求。 方木挠度验算： 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：  = 4q ≤ [ ]=l/250 q=+=㎜； 方木最大挠度计算值  =179。 179。 10004／ (100179。 10000179。 179。 104)=； 方木的最大允许挠度 [ 】 =179。 1000／ 250= mm； 方木 的最大挠度 计算值  = ㎜小于方木的最大允许挠度 [ 】 =4 mm，满 26 足要求。 3．支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下： (1)钢筋混凝土梁 自 重 (kN／ ㎡ )： ql=(+)179。 0 .800= kN／ ㎡ ： (2)模板的 自 重 (kN／ ㎡ )： q2= kN／ ㎡ ： (3)活荷载为施工荷载标准值与振 捣 混凝土时产生的荷载 (kN／ ㎡ )： q3=(+)= kN／ ㎡ ： q= 179。 (+)+179。 4 .500= kN／ ㎡ ： 梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为 a，梁宽为 b，梁高为 h，梁底支撑传递给钢 管的集中力为 P，梁侧模板传给钢管的集中力为 N。 当 n=2 时 ： P= 12qab =qab N= P1=P2=2P +N 当 n2 时： P= 1nqab = N= P1=Pn=2P +N P2=P3=„„ =pn1=p 27 计算简图 (kN) 支撑钢管变形图 (mm) 支撑钢管弯矩图 (kN． m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA=RB=0． 311 kN，中间支座最大反力 Rmax=： 最大弯矩 Mmax= ： 最大挠度计算值 Vmax=； 支撑钢管的最大应力  =179。 106/4730= mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]= N／ ㎡ ： 支撑钢管的最大应力  = mm2小于支撑钢管的抗压设计强度 [f]= 28 N／ ㎡ ，满足要求。 八、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用 _通过扣件连接到立杆。 九、扣件抗滑移的计算： 按规范表 ,直角、旋转单 扣件承载力取值为 ，按照扣件抗滑承载力系数 ， 该工 程实际的旋转 单 扣件承载力 取值 为。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范)： R≤Rc 其中 Rc－ 扣件抗滑承载力设计值，取 kN； R 一纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中 R 取最大支座反 力，根据前面计算结果得到 R= kN： R＜ 单扣件 抗滑承载力 的 设计 计算满足要求。 十、立杆的稳定性计算： 立杆的稳定性计算公式 AN≤ [f] 1．梁两侧立杆稳定性验算： 其中 N－ 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1= kN： 脚手架钢管的自重： N2=179。 0 .125179。 7 ． 5= kN： 楼板的混凝土模板的自重： N3=179。 (1 .00/2+()/2)179。 1 .O0179。 0 .35= kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载： 29 N4=179。 (1 .00/2+()/2)179。 1 .O0179。 0 .100179。 (1 .50+)= kN； N— +++= kN；  一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 10/i 查表 得到： i 一计算立杆的截面回转半径 (cm)： i=： A 一立杆净截面面积 (cm2)： A=； w 一立杆净截面抵 抗矩 (cm3)： W=；  一钢管立杆轴心受压应力计算值 (N／ mm2)； [f]－ 钢管立杆抗压强度设计值： [f]=205 N／ ㎜ 2： 1。 一计算长度 (m)； 如果完全参照《扣 件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo=kluh (1) k。 =计算长度附加系数，取值为： ； u一计算长度系数，参照《扣件式规范》表 ， u=； 上式的计算结果： 立杆计算长度 L。 =k1uh=179。 179。 = m： L0/i=； 由长细比 l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数  =； 钢管立杆受压应力计算值；  =(179。 450)= N/mm2； 说明：梁支撑架中间承重立杆为双立杆。