化工原理课程设计苯与氯苯的分离_课程设计说明书(编辑修改稿)

化工原理课程设计苯与氯苯的分离_课程设计说明书(编辑修改稿)内容摘要：

HA 故降液管设计合理 （ 5）降液管底隙高度 0h 00 3600 ulLhWh  精馏段和提馏段降液管下端与塔板间出口处的液体流速分别取 s/ s/ 0201  uu 精馏段 m0 1 0 7 6 0 0 0 0 0 6 0 03 6 0 0 01101   ulLh Wh 提馏段 m0 4 1 8 6 0 0 0 0 4 6 0 03 6 0 0 02202   ulLh Wh 2．塔板布置的计算 选用 F1 型浮阀，阀孔直径 39mm，阀片直径 48mm，阀片厚度 2mm，最大开度 ，静止开度 ，阀质量为 32~34g。 （ 1）阀孔临界速度 精馏段   s/ 110VKpu  提馏段   s/ 54 220VKpu  上下两段相应的阀孔动能因子为：   220xx11001VKpVKpuFuF 均属正常操作范围。 取边缘区宽度 Wc﹦ ,安定区宽度 mWs  ， 开孔区面积 17    RxRxRxA a 1222 s in1802  21222 5 0 4 4 3 1 i n4 4 8 03 1 4 1 m   其中， mWDR C 4 4 5  ，    3 1 6 2  sd WWDx （ 2）提馏段塔板布置 取边缘区宽度 Wc﹦ ,安定区宽度 mWs  ， 开孔区面积    RxRxRxA a 1222 s in1 8 02  21222 5 5 7 3 2 i n4 7 8 03 2 7 2 m   其中， mWDR C 4 7 3  ，    3 2 5 2  sd WWDx （ 3） 浮阀数 n 与开孔率  F1 型浮阀的阀孔直径为 39mm 阀孔气速VFu 00 ，其中取 F0=10 浮阀数目4/200 du Vn 开孔率Dn 220d 精馏段 smu /  18 1 3 90 3 3 9 6    %11 0 3 3 3 9  提留段 smu /   n % 0 3 3 5 4  浮阀排列方式采用等腰三角形叉排，取同一横排的孔心距 t=，则排间距 t 为 精馏段 mmmntAt a 5 1 7 3 9 5 0  提留段 mmmntAt a 4 7 7 5 4 5 5  考虑到塔的直径较大，故采用分块式塔板，而各分快板的支撑与衔接将占去一部分鼓泡 区面积，因此排间距应小于计算值，故取 t =40mm= 重新计算孔速及阀数 精馏段 1 6 7 5 0  ttAn a smd V / 3 3 6 8 49 6    0  % 0 3 3 6 8  提留段  ttAn a smd V / 3 3 8 4 49 7    0  % 0 3 3 8 4  由此可知，阀孔动能因数 变化不大 七、塔板流体力学验算 19 1．塔板压降 hhhh lcp  （ 1）干板阻力 精馏段 s/m8 6  Vcu  液柱则 ,111001Lccuhuu 提馏段 s/ Vcu  液柱则 ,2220xxLccuhuu （ 2）板上充气液层阻力 取充气系数  ，则 液柱m0 3  Ll hh  （ 3）液体表面张力所造成的阻力：此阻力很小，忽略不计。 因此，上下两段塔板压降如下 精馏段每层压降  lcp hhh Pa7 0 3 5 50 6  ghp Lpp  提馏段每层压降  lcp hhh  ghp Lpp  上下两段单板压降均符合设计任务要求。 2．液泛 为了防止液泛现象的发生，要求控制降液管中清液层高度 )( WTd hHH  ，而 dLpd hhhH  （ 1）与气体通过塔板压降所相当的液柱高度 精馏段 ph 20 提馏段 ph （ 2）液体通过降液管的压头损失 精馏段 220111   hl LhWSd 提馏段 液柱m0 0 5 0 2 0 0 2 5 5 220222   hl LhWSd （ 3）板上液层高度 精馏段和提馏段皆为 Lh 因此， 取 ， 降液管中清液层高度如下： 精馏段 m1 3 4 0 0 8 7 6  dLpd hhhH 11 2 4 1 )0 6 3 7 ()( dWT HhH  可见，精馏段符合防止液泛的要求。 提馏段 m1 3 0 5 6  dLpd hhhH 22 2 3 )0 5 ()( dWT HhH  可见，提馏段符合防止液泛的要求。 3．液沫夹带 (1) 精馏段液沫夹带量 ve 的验算 fTsa AA Vu   fTav hH ue  气液气液 kgkgkgkg /   故在设计负荷下不会发生过量液沫夹带。 (2) 提馏段液沫夹带量 ve 的验算 21 气液气液 kgkgkgkghH uefTav /    故在设计负荷下不会发生过量液沫夹带。 4．漏液的验算 (1) 精馏段漏液的验算 VFu 00 取 F0=5，则 smsm / 0  故在设计负荷下不会产生过量漏液。 (2) 提馏段漏液的验算 smsm / 0  故在设计负荷下不会产生过量漏液。 八、塔板负荷性能图计算 （一）精馏段塔板负荷性能图 漏液线 VFu 00 取 F0=5，又 4/200 duVn 故 smnV ds / 32020m i n  ）（ 据此做出与液体流量无关的水平漏液线（ 1） 2．液沫夹带线  fTav hH ue  其中，SSfT Sa VVAA Vu 74  （ a）    323 3 6 0 WSwowwf l LEhhhh 22 近似取 E≈ , mlmh Ww ,  3/2323 SSf LLh   （ b） 取液沫夹带极限值 ve 为 气液 kgkg /。 已知 mN / ， mHT  并将 ba, 代入得： 3/236 5 7 4   SS LV 整理得： 3/ SS LV  在操作范围 内任取几个 SL 值，依上式算出相应的 SV 值列于下表中 smLs /, 3 smVs /, 3 依表中数据在 VS— LS图中作出液沫夹带线 (2)。 3．液相负荷下限线 取平堰、堰上液层高度 mhow  作为液相负荷下限条件，取 E 则 3/2m i。