冲孔夜弯曲片的设计_弯曲片级进模设计(编辑修改稿)

冲孔夜弯曲片的设计_弯曲片级进模设计(编辑修改稿)内容摘要：

得。 材料利用率 较高。 具体方案： 根据弯曲片 零件图分析可知，零件形状复杂， 现拟 采用有废料排 样。 由于该件充孔 较多，由此 会产生较多 的 结构 废料 ，一般不能改变。 要提高材料的利用率，只有设计出合理的排样方案，降低冲裁工艺废料。 本设计的 弯曲片 零件为长小工件， 排样的设计应沿着条料的进给方向 ， 符合级进模连续工作要求。 同时此件 为大批量生产，结合 模具的生产率、模具使用寿命等 ， 模具的设计应经济适用、安全可靠，拟 提出 如下排样 方案： 方案 ： ****毕业设计说明书 7 图 2 排样图 材料利用率 排样设计的合理性决定了 材料的利用 效率。 材料利用率  ： %100 消耗材料面积实际材料面积 实际材料面积 ： 消耗材料面积 与 冲压件的有效面积之差即为废料。 废料分为工艺废料和 结构 废料两部分。 结构 废料是由零件结构形状的特点所 决定的 ，如零件上的孔以及外缘部分的切 口等， 结构 废料 通常 是 无法 避免的。 工艺废料是工件 与工件 之间 、 工件与条料侧边之间的搭边，以及 在冲裁完成时 出现的 余料。 合理的排样 设计 可以降低工艺 废料的 产生，提高材料利用率。 一张 条 料上总的材料利用率 总 ： %1 0 0.  BL An总总 ****毕业设计说明书 8 式中 : A冲裁件面积（ 2mm ）； 总n 一 卷卷 料上所冲工件总数量； BL 卷 料长 宽（ 2mm ）。 材料利用率 1。 例如 η =60%，那么将有 40%的材料变成冲压废料。 经计算，本设计零件接触片的面积为 A 1619 2mm。 条料宽度计算： B=220mm。 D冲件尺寸； 条料长度： L=3000mm。 所以： %1 0 0.  BL An总总=% 排样方法 ① 排样方法的选择原则 ○ a 冲裁小工件 及 应用 窄条料 排样 时，应沿 条 料顺长度方向进行排样。 ○ b 冲裁件在 卷 料上的排样，应考虑 模具 生产效率、 模具的经济实用性 、 模具的 结构是否 安全可靠 等。 ○ c 卷 料 在 宽度选择 上 应优先选用 卷 料宽度较大 的，而 在板料上的排样 应选择 步距较小的方案， 使 板料裁切 更加经济 ， 同事可降低 冲压时间。 ○ d 在 符合工作要求 的情况下， 在设计时可以适当的 修正产品零件的结构形状和尺寸， 使排样设计更合理， 以减少或消除 结构 废料的形成。 ****毕业设计说明书 9 3 冲孔 — 落料级进模零件的设 计与计算 冲压力的计算 冲裁力 冲裁模设计时，为了合理地设计模具 、 选用 设施和检验模具的强度， 必 需 计算冲裁力。 冲裁力是 在 冲裁过程中，模具工作部分对材料 施加 的压力。 冲裁力在冲裁过程中 是不断 变化 的 ， 一般 是指冲裁力的最大值。 冲压设备 的选择 和冲模强度的 检验都要 依据 总冲裁力的大小 ，冲裁力的大小与材料性质、厚度和 冲裁周边长度有关。 因采用平刃口冲裁，其理论冲裁力（ N）按下式计算： Fp = Kp tLτ 式中 ： L—— 冲裁周边的总长，单位为 mm； t—— 材料的厚度，单位为 mm； τ —— 材料的抗切强度，单位为 MPa； Kp —— 安全 系数，一般取 K=； Fp —— 冲 裁 力，单位为 N； 图 31 冲孔 ****毕业设计说明书 10 图 32 成型图 由于图 31 冲孔 凸 模和图 32 的落料凸模不同时进行，所以， 在 两者 中 选择冲裁力最大的作为冲裁力的最终确定值。 同时 ， 图 32 的左右两个十字型的凸模和余下的凸也不是同时进进行工作，所以 (1)对图 31 的凸模进行冲裁力计算： 由计算得知 L1=220mm，查表得 bτ =260Mpa， K 一般取 则 F = KLtτ b 即 F= 220 2 260=148720N 卸料力： 查表得 1 ~  取 K 0 . 0 4 9 9 3 7 2 3 9 7 4 . 8 8F   11=KF 所以冲孔模的总冲裁力为 : Ｆ z1 =F+Ｆ1=148720+= (2)对图 22 的凸模进行冲裁力计算： 由计算得 2 288L mm，查表得 bτ =260Mpa， K 一般取 则 ****毕业设计说明书 11 2 bKLtF  τ 即 2 1 .3 2 8 8 2 2 6 0 1 9 4 6 8 8F      卸料力： 查表得 2 ~  取 2  2 1 2 2 0 . 0 4 1 9 4 6 8 8 7 7 8 7 . 5 2F K F    所以落料模的总冲裁力为： 2 2 2 1 1 9 4 6 8 8 7 7 8 7 . 5 2 2 0 2 4 7 5 . 5 2zF F F    N= 所以总的冲裁力为： 2 2 0 2 4 7 5 .5 2zzFF N= ****毕业设计说明书 12 4 压力中心的计算 冲压过程中所有冲压力的合力的中心即为模具压力中心。 安装 时必须使模具的压力中心与压力机的中心对中 ， 以保证冲裁过程的稳定进行。 本模具采用上下模座固定（无模柄） ， 须保证对中，以避免在工作过程中产生偏心载荷 ， 而 引起凸、凹模 刃口 间隙 变动及压力机 导向零件加速磨损， 同时影 响压力机精度 和使用寿命。 6 22481 21 42 0R 512177。 0.054 216。 4177。 0 .0 5R 3 图 41 零件图 公式： x0 =pnF...FxF...xFp1npn1p1 y0 =pnF...FyF...yFp1npn1p1 式中各冲裁力 Fn ，可分别用各冲裁周边长度 Ln 代替。 如下： 由计算得： 1 2 3 41 0 8 , 2 8 8 , 1 0 8 , 1 4 2m m m m m m m mL L L L   ； 1 2 3 45 0 , 5 0 , 5 0 , 1 5 7 . 5m m m m m m m mx x x x   ； 1 2 3 41 3 , 7 7 . 5 , 1 4 2 , 7 7 . 5m m m m m m m my y y y   。 ****毕业设计说明书 13 压力中心坐标： 1 2 3 41 2 3 401 2 3 45 0 1 0 8 5 0 2 8 8 5 0 1 0 8 1 5 7 .5 1 4 21 0 8 2 8 8 1 0 8 1 4 2475656467 3 .6 3 mmx x x xL L L LxL L L L             1 2 3 41 2 3 401 2 3 413 108 288 142 108 142108 288 108 14250065646 mmy y y yL L L LyL L L L             ****毕业设计说明书 14 5 模具主要零件尺寸计算 ) 凹模的结构设计 1）凹模板的尺寸 其形式随冲裁件的形式而变化，且冲裁过程中受力复杂，很难通过理论计算获得。 根据冲件的外形尺寸和厚度可简单确定凹模板的外形尺寸。 凹模的壁厚 指 从凹模刃口到凹模 外侧 的 直线 距离。 凹模板的外形尺寸一般都根据凹模的壁厚而选择。 在实际生产中， 凹模的外形尺寸常 根据冲裁件 的外形尺寸和厚 度 ， 再结合 经验公式粗略的计算而得出。 凹模厚度 ( 15 )H kb mm 凹模壁厚。