35m

③ 按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值  71 21i iiijaean  式中： )()(2,5 222512 mani i  。 计算所得的 η ij值列于表 5内。 表 5 η ij 值计算表 梁号 η 11 η 12 η 13 η 14 η 15 12 1 2 3 ④ 计算荷载横向分布系数 1号梁的横向影响线和最不利布载图式如图 5所示。 图 5

35m 预应力混凝土简支 T 型梁桥 8 边梁现 浇部分横隔梁 横隔梁（现浇部分）体积  故： K N / m5 6 3 0 9 )6( g 铺装 8cm 混凝土铺装： K N /  5cm 沥青铺装： 8 .0 5 K N /m2370 .0 5  故将桥面铺装均摊给四片主梁，则： K N / )7(  ）（g 栏杆 一侧人行栏： KN/ 一侧防撞栏：

工程水文勘测设计指南》（规范编写组， 2020 年）推荐 公式计算桥前最大壅水高度 ： Z= (𝑣 𝑣𝑜 ) () 式中： Z—— 桥前最大壅水高度 （ m） 𝑣𝑜 —— 天然状态下桥孔的平均流速（ m/s） ,𝑣𝑜 =𝑣𝑠=𝑣 —— 河槽平均流速（ m/s） ,𝑣 𝑑 —— 河床质中值粒径，本设计中，因河床主要为沙砾，取 𝑑 g—— 重力加速度，取 𝑣 , —— 冲刷后桥下平均流速 （

8 1. 31 ( / )G k N m    边梁二期永久作用集度： 2 ( / )g k N m     永久作用效应 如图 3 所示，设 x 为计算截面离左支座的距离，并令 /xl。 主梁弯矩和剪力的计算公式分别为： 22121 gxglxM  gxglQ  21 永久作用效应计算见表 3。 10 图 3：永久作用效应计算图 表 3：边梁永久作用效应

桥墩台监视梁体及大车运行情况，防止大车脱轨。 尤其是梁片即将到位时，监视人 员、指挥人员及操作司机要特别谨慎，密切合作，严防梁片撞出前端联结系。 （ 5）梁片走行及空车走行时，应设专人监视电缆展放情况，发现电缆滑车卡住时，要立即停车排除故障。 （ 6）落梁时两吊点卷扬机组应动作一致，均衡。 落梁至距横移设备 20～ 30mm 时调整梁片纵向位置，确认无误后继续落梁。 （

(mm)  （ Mpa） N1 17147 6888 N2 17245 6990 N3 17299 6996 求得 fl 后可知七束预应力钢丝均满足 fl 小于 l ，所以距长拉断为 x 处的截面由锚具变形和钢筋回缩引起的考虑反摩阻后的预应力损失 2s fflxl  ； 2 dfl  。 若 fxl 则表示该截面不受反摩阻影响。 将各控制截面 2l 的计算列于下表：

0hxx bb  式中： bx ――相对于“界限破坏”时的混凝土受压区高度； b ――相对界限受压区高度，又称为混凝土受压高度界限系数。 计算结果： 单元号 内力属性 Mj 极限抗力 受力类型 受压区高度 最小配筋 (KN or ) (KN or ) 是否满足 率是否满足 1 最大弯矩 +03 +05 上拉偏压 是 是 最小弯矩 +04 +05 上拉偏压 是 是 10 最大弯矩 +03