不锈钢
的特点，因而 5 在焊接局部加热和冷却条件下，易产生较大的焊接残余拉应力，进一步促进焊接热裂纹的产生。 从上述三个方面看，热裂纹是奥氏体不锈钢焊接时比较容易产生的一种缺陷，特别是含铬较高的奥氏体不锈钢更容易产生。 因此，奥氏体不锈钢产生热裂纹的倾向要比低碳钢大得多。 防止奥氏体不锈钢产生热裂纹的主要措施 （ 1） 冶金措施 严格控制焊缝金属中有害杂质元素的含量。 钢中镍含量越高，越应该严格控制硫
/ 其它试验 Other Tests 试验类型 Type of Test 试验结果 Test Result 试验报告号 Test No. 晶间腐蚀 未发现晶间腐蚀倾向 PQ2020016 结论 Results 评定结果 Result: 合格 Yes 焊 工姓名 钢印号 Welder Name 杨素英 Stemp No. 228 编制 Prepared By 日期 Date 审核 Reviewed
成 75˚夹角。 在焊接时的焊接速度一般每分钟约为 250— 300 毫米 ， 具体情况跟据个人的实际能力而确定 氩弧 焊速度。 焊接时手势应平稳，焊丝应均速送入溶池内。 1焊缝宽度应均匀、高低起伏应一致， 焊缝应美观、 焊接示意图 焊材焊丝弧长焊接方向钨电极漂亮。 不锈钢 直流 氩弧 焊不同材料厚度与之相关的 钨极 直径及 焊接 电流参数 表 ： 板厚 (mm) 焊丝直径 (mm)
道多层焊 ，严格控制层间温度 ( 60℃ )，使变形倾向减小 ；采用分段焊，使局部变形倾向减小。 焊条直径一般根据工件厚度选择，可参考表 1，开坡口多层焊的第一层及非平焊位置焊接应采用较小的焊条直径。 表 1 板厚（ mm） ≤ 4 4～ 6 6 焊条直径（ mm） 2． 0 2． 5 ≥ 焊接电流一般可根据焊条直径初步选择，可参照表 2，还应进一步考虑板厚、接头型式、焊接位置、施焊环境温度
就是其双相组织。 除此之外 , 还常伴有其他相组织的产生 , 这些次生相也或多或少的影响钢材的性能。 对双相钢来说 ,特殊的合金元素 组成是保证构成双相及各相比例的基础 , 通过主要元素的含量 , 可以预测金相组 的相比例。 目前 , 国际上使用较多的是美国焊接研究会 WRC提出的 WRC一 92 组织图 见图 31 部分奥氏体钢及双相不锈钢的成分及 PREN PREN 值 表 3 3
、气孔加以区别评定。 关于焊缝内部组织引起的羽毛状阴影，根据底片在阴影最明显的试板上，取横截面宏观金相试样试验，证明确系焊缝内部组织而引起的，并将该试板焊缝作力学性能试验，结果与其它试样一样，力学性能是良好的。 1在焊接奥氏体不锈钢容器时，采用氩弧焊打底、埋弧焊盖面的工艺可获得背面焊缝的良好成形。 1在焊接奥氏体不锈钢时，虽然埋弧焊具有焊接热输入大、焊接接头高温停留时间
对湿度大于 90%； d）雨、雪环境； 焊接温度应不低于 5℃ ,当环境温度低于 5℃时 ,在常温下予热的焊件也应在焊口100mm 范围内加热 至 15℃才能施焊。 可用氧 — 乙炔焰 预 热。 用表面温度计或 测温枪 检查预 热温度。 焊口清理：焊前 ,另件坡口内须用丙酮或洒精擦去油污，用不锈钢丝刷或砂轮清理坡口表面。 焊接过程 与承压 零部件 相焊的焊缝必须有焊接工艺评定
锈钢板风管表面应无刻痕、划痕、凹穴等缺陷。 检验方法：观察检查。 允许偏差项目 风管及法兰制作尺寸的允许偏差和检验方法应符合表 43 的规定。 风管及法兰制作尺寸的允许偏差和检验方法 表 43 项次 项 目 允许偏差 (mm) 检 验 方 法 1 矩形法兰两对角 0 5 尺量检查 第 5 页 共 11 页 线之差 2 法兰平整度 0 2 尺量检查 3 法兰焊缝对接处的平整度 0 1 尺量检查 5
4 5 6 图 不锈钢复合板双面焊接的焊接顺序示意图 b. 坡口选用原则：确保焊接质量填充金属少，熔合比小，便于操作。 c. 坡口加工一般采用机械方法制成。 若采用等离子切割、气割等方法开制坡口，则必须去除复材表面的氧化层。 d. 加工完的坡口要进行外观检查，不得有裂纹和分层 ，否则应进行修补。 焊前清理 坡口及其两侧各 20mm 范围内应用机械方法及有机溶剂进行表面清理，清除表面的油污、锈迹
370410 SUS301 2B/BA 170200 1/4H 250290 1/2H 310350 3/4H 370410 H。