ca6140

a 得 0P =，查表 8— 4b 得0P =，查表 8— 5 得 K =，查表 8— 2得 LK = ∴ 7 . 5 1 . 1 4 . 0 6 7(1 . 9 4 0 . 1 5 ) 0 . 9 8 0 . 9 9Z    取 Z =5（根） (7）确定初拉力 0F 由《机械设计》式 8— 6得单根 V 带所需最小初拉力为：   20 m in ( 2 .5 )500

工艺路线方案二 : 工序一 调质 工序二 夹φ 45m6 毛坯外圆，车φ 45m6 至φ 、齐端面、φ 70、φ 4钻孔φ 25H7 底孔φ ，控制长度尺寸，掉头装夹，加工以上参数，具体参数参照工序卡片，切断。 工序三 渗碳，淬火 工序四 车φ 45H齐端面保证尺寸 90，精车车孔φ 25H7 工序五 铣尺寸 29，保证尺寸 工序六 铣开裆尺寸 5H9 工序七 钻孔φ 7－φ 13 工序八

5）校验机床功率根据表 3． 23，当δ b＝ 560～ 1000MPa， ae≤ 90mm， ap≤ 4mm， d0＝ 100mm， z=10， vf＝ 320mm／ min，近似为 Pcc＝ 根据 X51 型立铣说 明书，机床主轴允许的功率为 PcM＝ 179。 ＝ 故 Pcc＜ PcM，因此所选择的切削用量可以采用，即 ap=2mm， vf＝ 320mm／ min， n=380r／ min

径向和轴向尺寸，甚至影响主轴箱内部结构布局，故应合理选择。 摩擦片对数可按下 本科毕业设计说明书（论文） 第 15 页 共 52 页 式计算： 02 []TKZ fD b P （ ） 式中 T—— 摩擦离合器所传递的扭矩（ Nmm ） dN —— 电动机的额定功率（ kw） 4 4 4dj9 5 5 1 0 / n 9 5 5 1 0 7 . 5 0 . 9 8 / 8 1 9 . 5 6

机 械 加 工 工 序 卡 片 生产类型 中批生产 工序号 Ⅲ 零件名称 拨 叉 零件号 零件重量 同时加工零件数 1 材 料 毛 坯 牌 号 硬 度 型 式 重 量 HT200 HB170~241 铸 件 设 备 夹具和辅助工具 名 称 型 号 专用 夹具 立式钻床 Z535 工 序 工 步 工步说明 刀 具 量 具 走刀 长度 （ mm） 走刀 次数 切削 深度(mm) 进给量(mm/r)

S 型螺旋输送机的设计 10/07 23:43 LS 型螺旋输送机设计 09/20 16:23 P90B 型耙斗式装载机设计 09/08 20:17 PE10 自 行车无级变速器设计 10/07 09:23 话机机座下壳模具的设计与制造 09/08 20:20 T108 吨自卸车拐轴的断裂原因分析及优化设计 09/21 13:39 XY 型数控铣床工作台的设计 09/08 20:25

forming machine tools, a key ponent. Axis machine tool ponents is one of the major ponents, and its performance, on the whole a great performance, cutting force under the direct axis, the speed of a

另外，工件入水宜动不宜静，应按照工件的几何形状，做规则运动。 静止的冷却介质加上静止的工件，导致硬度不均匀，应力不均匀而使工件变形大，甚至开裂。 45 钢调质件淬火后的硬度应该达到 HRC56～ 59，截面大的可能性低些，但不能低于 HRC48。 不然，就说明工件未得到完全淬火，组织中可能出现索氏体甚至铁素体组织，这种组织通过回火，仍然保留在基体中， 达不到 调 质热处理 的目的。

/f mm r。 2）确定切削速度 v 及 n 由 参考文献 [7]表 2839，取哈尔滨理工大学课程设计说明书 11 / minvm表。 由 参 考文献 [7]表 283，得修正系数  ， pavk  2 5 2 4 .7( / 0 .1 2 5 1 .2 )2pRpaa 根 据 故 39。 8 . 2 / m i n 0 . 8 8 0 . 9 9 7 . 1 4 / m i

[J].科技情报开发与经济 ， 2020,(14) [14] 吴正 华 .专用夹具原理及结构 [J].机械工人 .冷加工 ， 2020,(03) [15] 龙素丽 , 杜洪香 .夹具设计和使用过程中的基准位移误差计算 [J].潍坊学院学报 , 2020,(04) [16] 申晓龙 , 陈根余 .夹具设计中定位误差的微分计算 [J].工具技术 ， 2020,(11) [17] 时彦余 , 解玉钦