ca6140

钻 3 9 通孔； 工序ⅹ 磨左端面； 工序ⅹⅰ 加工出油孔； 工序ⅹⅱ 加工进油孔； 工序ⅹⅲ 去毛刺； 工序ⅹⅳ 精磨  48 外圆； 工序ⅹⅴ 检验。 工艺方案的比较与分析 上述三个工艺方案的特点在于：方案一，将工序集中，但需要专用机床才能达到加工要求。 方案二，工序分散，但工艺按排的加工达不到精度要求。 方案三，也是分散工序，工艺安排合理，能满 11 足用通用机床加工并达到精度的要求

Ⅰ轴：K=，A=120 所以 ， (20.)取 28mmⅡ轴：K=，A=120 (10.) , 取 30mmⅢ轴：K=，A=110 (10.)  , 取 40mmⅣ轴：K=，A=100 (10.) mm =800r/min第 13 页 共 41 页 齿轮齿数的确定和模数的计算 齿轮齿数的确定, 取 30mmⅤ轴：K=，A=90 (901.)38dmm , 取

svk = , kvk = , krv = , Bvk =。 所以 vcv 342      =126m/min 4) 确定机的主轴转速 ns=Wπd1000cv = 106π 1261000 378r/min 与 378r/min 相近的机床转速为 400r/min。 现选取 wn =400r/min。 所以实际切削速度 cv =1000sdn = m in/1 3

孔、半精镗 φ 36+ 0 的内孔 图 CA6140 车床法兰盘加工工艺规程及夹具设计 7 粗镗φ 、φ 62  、φ 6及 的槽、φ 58 的内孔、半精镗φ 6φ 62  及 的槽、车出 的螺纹 粗铣长度为 54的左端面和长度为  的两平面 图 图 工序图 CA6140 车床法兰盘加工工艺规程及夹具设计 8 钻 3φ 11 的孔 、 扩 3φ 的孔 钻出φ 18 和φ 4的孔 图 图

16 图 31 齿轮结构图 因此输入轴齿轮 d=18mm 1D == 2D ==57mm 0D =(57+)= 0 = da= d。 =（ ） = l == c= = r= = n= = 为了更好得使输入轴与输出轴啮合且因 D1=〉 d=18 的原因会导致齿轮的刚度下降，采用图 32形状，以下输出轴与输入轴均采用这种图 B结构。 图 32 齿轮结构图 则由上列数据可知 l = da=

间隙 为 mm～ （ ）。 3) 轴和 齿轮的设计 齿轮的计算： 一对在主轴箱内 轴 I 和主轴箱内 轴 II 相啮合的 齿轮中 ，选着小齿轮 齿数 是 1 24Z ,齿轮精度选七 级， 一对 相啮合的 齿轮中 大齿轮 的 齿数 为 21 Z i   ，取 2 29Z ， 选 1  计算 1T ： 51 5 10 PT n （ 39） 由上 面的计算可以得到 ： 8 2 5

CA6140 车床主轴箱的设计 18 式中 N齿轮传递功率（ KW）， N= dN ； 160T OnTKmC （ 523） T齿轮在机床工作期限（ ST ）内的总工作时间（ h） ，对于中型机床的齿轮取ST =15000~20200h，同一变速组内的 齿轮总工作时间可近似地认为 T=ST /P， P为变速组的传动副数； 1n 齿轮的最低转速（ r/min）。 OC 基准循环次数；查表

精度，降低生产成本等，还可以扩大机床的使用范围，从而使产品生产在保证精度的前提下提高效率，降低成本。 在当今激烈的市场竞争和企业信息化要求下，满足企业对夹具的设计制造的更高要求。 CA6140 车床拨叉 831006 加工工艺规程及夹具设计 2 CA6140 车床 拨叉 铣、钻等工序使用的专用夹具 设计应针对加工零件，应达到 结构紧凑、操作简便、生产率高。 所以对 CA6140

通常 情况下， CA6140 的 主要 由主运动 和 车螺纹进给 的 传动系统组成 的 其 传动系统。 （ 1）主运动 ： 电动机→带轮→Ⅰ → M1（ 实现 主轴正、反转 以及 停止） （ 2） ① Ⅰ→ M1 左离合→ 56/38 或 51/43→Ⅱ（两种转速） ② Ⅰ→ M1 右离合→ 50/34→齿轮 30→Ⅱ（一种转速） ③ Ⅰ→ M1 中位， 运动不能传至Ⅱ。 主传动链传动系统表达式

1 φ 65 φ 工艺路线 工序余量 工序尺寸 铸 φ 57 粗镗 φ φ 36 工艺路线 基本尺寸 工序余量 工序精度 工序尺寸 铸 φ 31  φ 31 粗镗 φ φ  半精镗 φ φ  精镗 φ 1 φ  浮动镗刀块精镗 φ 36 φ 36  15 工艺路线 工序余量 工序尺寸 铸 20 粗车 磨削 15 60 工艺路线 工序余量 工序尺寸 铸 65 粗车 磨削 60 φ