参数

................... 15 进口直径 ............................................................................................... 15 ........................................................................

l u e = 0 x 3 7 ?k e y _ v a l u e = 0 x 2 F ?k e y _ v a l u e = 0 x 1 F ?启 动 输 入 失 调电 压 测 试启 动 输 入 失 调电 流 测 试启 动 差 模 开 环增 益 测 试启 动 交 流 共 模抑 制 比 测 试启 动 单 位 增 益带 宽 测 试启 动 自 动 循 环测 试启 动 A D 转 换启 动 A D

列，并读回计算机。 在设计中，我们对 A/D的转换速度、精度和器件成本作了最好的折中，选用了 8位 A/D转换器 ADC0809。 ADC0809是八位 A／ D转换器。 每采集一次一般需 100μ S， A／ D转换结束后会自动产生EOC信号。 ADC0809在实验系统中的电路 ADC0809 在实验平台中的电路如图所示。 ADC0809 输入通道的控制是由单片机的 ， 和 完成，跳线

ular Electrophysiology, Vol. pp. 18 更高的检测频率、更长的检测间期、 ATP经验值及最佳的SVT鉴别诊断标准设臵能够有效减少 ICD电击治疗而不会增加晕厥，同时还有效降低 ICD患者的全因死亡率。 22 ALTITUDE研究 • 目的：评价分别采用双区和单区治疗的患者中恰当的和不恰当的电击治疗的频率以及存活率 • 方法：将 127,134例 ICD及

定义为 ， 统计量 取该值或更极端的值 的概率等于 a。 也就是说 ，“ 统计量的实现值比临界值更极端 ”等价于 “ p值小于 a”。 使用临界值的概念进行的检验不计算 p值。 只比较统计量的取值和临界值的大小。 167。 假设检验的过程和逻辑 • 使用临界值而不是 p值来判断拒绝与否是前计算机时代的产物。 当时计算 p值不易 ，只采用临界值的概念。 但从给定的 a求临界值同样也不容易 ，

ctg 同理，也可计算出电流的幅值、相角和有效值。 由于非正弦周期函数的有效值等于信号中的各次谐波的有效值的平方和的平方根，所以电压、电流总的有效值分别为： 0202kkkkIUIU 电网中的有功功率一般指的是平均功率，可定义为：  T dttituTp 0 )()(1 将 u(t)和 i(t)分别用傅立叶级数表示展开，并考虑正弦函数的正交性，可 得：

增加时，由于转差率增大， 2sr 加大，转子电流的无功分量有所增加，相应定子电流无功分量随之增加，反而略有下降。 如图 1— 7所示的第 3条曲线。 电磁转矩特性 T = f ( 2P ) 将输出转矩 2T = 2P /  代入式 T = 2T + 0T ，可得异步电动机转矩方程式 2T = 2P /  + 0T。 可以得出，电动机空载时，电磁转矩 T = 0T ，随着负载增大， 2P 增加

要的不纯物是基态振动吸收峰在 处的 OH 离子，因而在光纤制作过程中采取了特别的预防措施来保证 OH 离子浓度小于百万分之一。 (2) 光纤的散射损耗 瑞利散射损耗。 光纤的加热制造过程中，热扰动使原子产生压缩性的不均匀，造成材料密度不均匀，进一步造成折射率不均匀。 这种不均匀性在冷却过程中固定了下来并引起光的散射，称为瑞利散射。 瑞利散射是一种基本损耗

业设计 6 本论文的结构安排 第一章 绪论 ， 第二章 静态磁测量原理 与测量步骤， 第三章 静态磁测量的系统硬件设计 ， 第四章 静态磁测量的系统软件设计 ， 第五章 系统 与测试 ， 第六章 结论与展望。 第 2章 静态磁测量原理 7 第 2 章 静态磁测量原理 磁场的基本 定律 安培环路定律 在磁场中，沿任一闭合路径磁场强度向量的线积分值，等于穿过该闭合路径电流的代数 和 ，即  

530 轨道集中巷交汇处附近 (31钻孔在 530 胶带集中巷运输联络巷与 530 胶带集中巷交汇处向内 40m 处、 32钻孔在 530 胶带集中巷运输联络巷与 530 轨道集中巷交汇处 )，两钻孔均垂直所在巷道侧帮， 31钻孔倾角 8176。 开孔， 32钻孔倾角 7176。 开孔，终孔位置在 3 煤层顶板 （预计 两钻孔孔深均为 左右 ）。 53001 H=11m ∠52176。