冲压

 ZX ΔDZDD 基本尺寸 216。 90，根据《冷冲模设计》 P46 表 34 得凸、凹模最小间隙Zmin=，最大间隙 Zmax=， X=1 查表 1 得凸模制造公差  ，凹模制造公差  有 0 3 m inm a xAT  Z mm。 即 a xA )( A   ）（X ΔDD 0 i nAT 8 6 0 6 )(T   ）（ZDD

设计（论文）专用纸 第 10 页 （ 3） 冲压设备和冲压生产自动化方面 性能良好的冲压设备是提高冲压生产技术水平的基本条件，高精度、高寿命、高效率的冲模需要高精度、高自动化的冲压设备相匹配。 为了满足大批量高速生产的需要目前冲压设备也由单工位、单功能、低速压力机朝着多工位、多功能、高速和数控方向发展，加之机械乃至机器人的大量使用，使冲压生产效率得到大幅度提高

钢材上，其他材料的板材或者物体是不能吸的。 3）无污染。 真空吸盘特别环保，不会污染环境，没有光、热，电磁等产生。 4）不伤工件。 真空吸盘由于是橡胶材料所造，吸取或者放下工件不会对工件造成任何损伤。 而挂钩式吊具和钢缆式吊具就不行。 在一些行业（如 PCB 板相关行业），对工件表面的要求特别严格，他们只能用真空吸盘。 真空吸盘的分类真空吸盘分为无动力和有动力两类

，再由表 可 得 单边间隙 C,这里取。 工件制造公差为 IT14 级，则零件尺寸按 IT11 级计算。 刃口尺寸计算 此为落料冲孔模，故以落料凹模为基准计算，落料凸模按间隙值配制。 磨损后 尺寸变大的 A 类  0j )( xAA 磨损后尺寸变小的 B 类 0j x  ）（ BB 磨损后尺寸不变的 C 类  ）（ CC 式中： jA jB jC 基准件 尺寸，

，再由表 可 得 单边间隙 C,这里取。 工件制造公差为 IT14 级，则零件尺寸按 IT11 级计算。 刃口尺寸计算 此为落料冲孔模，故以落料凹模为基准计算，落料凸模按间隙值配制。 磨损后 尺寸变大的 A 类  0j )( xAA 磨损后尺寸变小的 B 类 0j x  ）（ BB 磨损后尺寸不变的 C 类  ）（ CC 式中： jA jB jC 基准件 尺寸，

； K卸 —— 卸料力系数（查表知 K 卸 =）； F落 —— 冲裁力（ N)； 则： F 卸 = 140=7kN （ 3）推件力 推F = n 推K F 落 = 140=7kN 式中： 推F —— 推件力（ N)； 推K —— 推件力系数（查表 38知 K 推 =）； F 落 —— 冲裁力 (N)； （ 4）总压力 F 总 = F 冲 +F 卸 + 推F =154kN （ 5）凸凹模刃口尺寸的

!未定义书签。 回转油缸的力矩计算 ........................................ 错误 !未定义书签。 回转油缸的排量计 算 ........................................ 错误 !未定义书签。 夹紧油缸的设计计算 ................................................ 错误

煤型号为φ10010012 孔型,煤孔的直径为 15 ㎜(图形及尺寸如图 21 所示)。 R蜂窝煤的半径 r 蜂窝煤孔的半径 图 21 蜂窝煤结构示意图由所给的已知数据结合以上公式得如下结果：因 δ＝100％/则 ＝／2 1 ＝12πr178。 ＝12178。 100＝21210179。 ㎜179。 2 ＝πR178。 h＝50178。 100＝10179。 ㎜179。 3 ＝V＝

顶P 表 33 卸料力、推件力、顶件力系数 洛阳理工学院毕业设计（论文） 11 当 采用弹性卸料装置和下出件的模具时 ,总的冲压力 zF 为 推卸 PPPFz  + P 顶 =+65+67+78=1500 (313) 压力机公称压力的确定 及 初 选压力机 初选开式可倾式压力机参数压力机型号为 J23 查手册选择压力机的主要技术参数如下： 公称压力为： 1600KN 滑块行程：

确定 确定凸、凹模刃口尺寸的原则 ① 考虑落料和冲孔的区别，落料件的尺寸取决于凹模，因此落料模应先决定凹模尺寸，用减小凸模尺寸的方法保证合理间隙；冲孔件的尺寸取决于凸模，因此冲孔模应先决定凸模尺寸，用增大凹模尺寸的方法来保证合理间隙。 ② 考虑刃口的磨损对冲件尺寸的影响，刃口磨损后尺寸变大，其刃口的基本尺寸应接近或等于冲件的最小极限尺寸；刃口磨损后尺寸减小，应取接近或等于冲件的最大极限尺寸。 ③