电站

是左侧气流平均速度大于右侧，最大烟气流速出现在水平烟道的右下侧。 因此，对流烟道内形成左右两侧烟气速度偏差的根本原因是由于炉膛上升旋转气流的残余旋转导致烟气在屏区左右两侧的流动差异，造成了烟气速度沿炉膛高度和宽度方向上的不均性[8]。 影响烟温偏差大小的因素 现代锅炉向大容量、高参数发展，炉膛断面和烟道 宽度相应增大，炉膛火焰中心容易发生偏斜，炉内沿高度及宽度的热负荷分布不均，而且随容量的增加

流动差异，造成了烟气速度沿炉膛高度和宽度方向上的不均性[8]。 影响烟温偏差大小的因素 现代锅炉向大容量、高参数发展，炉膛断面和烟道宽度相应增大，炉膛火焰中心容易发生偏斜，炉内沿高度及宽度的热负荷分布不均，而且随容量的增加，炉膛出口气流残余旋转相应 增大，致使对流烟道内的烟速烟温偏差更加严重。 大量锅炉局部超温分析表明，烟温偏差是造成受热面超温爆管的一个主要原因

缆沟 敷设17km， 其中 17km 电缆沟分布于场内道路区，占地统计入场内道路区中不单独计列， 本方案集电线路占地仅对电缆桥架占地进行统计。 本项目集电线路总占地 *****hm2， 其中 11 东片区集电线路占地 *****hm2,西片区集电线路占地 *****hm2。 本工程将新建 1座 110kV升压站，用于汇集所有光伏电能后，将西街口光伏电站以 1 回 110kV线路接入 220kV

； ε —— 闸墩侧收缩系数，取 ； B—— 过流总净宽， ； H0—— 堰上水头 m，行进流速水头忽略不计； 坝址各种水位下的流量计算成果见表 213： 表 213 坝顶泄流 水位～流量关系表 水位（ m） 0 0 0 0 0 0 0 流量(m3/s) 0 由于本工程水库库容很小，属山区峡谷河流，基本没有调蓄能力，不进行调洪演算，按“来多少洪水泄多少”的原则，直接利用堰流公式进行计算

设项目是可行的，不存在环境制约因素。 水土流失预测结果表明，本工程建设期和运行期均不同程度地存在着扰动地表、破坏原地貌结构，加速土壤流失的问题。 为遏制工程建设和运行期间的人为土壤流失：必须坚持预防为主、因地 制宜和因害设防的原则，采取有效的水土保持防护措施进行预防和治理，严格按照环境保扩及水土保持设计要求进行生产运行，维护好各项设施，构成行之有效的防治体系，遏制新增水土流失的发生与发展。

至使部件损坏。 一般来说，部件越厚，在单侧受热时的内、外壁温差越大，热应力也越大。 汽包、过热器联箱、蒸汽管道和阀门等的壁厚均较大，所以在受热过程中必须妥善控制，尤其是汽包。 锅炉启动初期受热面内部工质的流动尚不正常，工质对受热面金属的冲刷和冷却作用是很差的，有的受热面内甚至在短时间内根本没有工质流过。 如果这时受热过强，金属壁温就有可能超过许用温度。 锅炉的水冷壁、过热器

BNSG500KTL 无隔离变压器型，额定交流输出电压： AC270V 台 20 台 5 双分裂升压变压器 （ 1250kva） 台 10 6 逆变器预装箱 撬装式 台 10 7 监控装置 环境监测仪 PC4 型自动气象站 台 1 8 数据采集器 台 10 6 多机版监控软件 台 1 7 工控机 台 1 10mw 光伏电站并网系统工程项目技术方案 5 三、 10MWp光伏系统电气设计

宽的小溶缝，断层面有铁锈渲染，有大量的倾伏角不一的擦痕，断层面较平直。 Ⅱ F22 N10176。 W， SW 或NE∠ 75176。 ～ 85176。 10～ 200 100～ 200 正断层 (倾 NE为逆断层 ) ～ 1 断层破碎带中充碎裂岩等，断层面弯曲不平，顺断层面有小溶洞 发育，倾 SW 者正断层，倾 NE 者逆断层，错距 ～ ，两侧岩层揉皱强烈。 F52 N20176。 W，

温差减小，传热面积增大，金属消耗量和设备的初投资增多。 另外排烟温度低还会引起末级烟道中硫酸蒸 汽街路，使低温受热面腐蚀及堵灰，这样缩短了设备的使用寿命，增加了烟气的流动阻力和引风机的电功率消耗。 堵灰严重时，引风机的压头不能保证炉膛和各个烟道正常的负压状态，还会危及到锅炉的出力和 机组的正常运行。 所以，排烟温度的选择是一个涉及到很多因素的复杂问题。 仅仅根据锅炉设备的投资

的危害。 ① 设备检查，设备开箱时，按照装箱单和设备技术规格书进行开箱检查，核对设备型号是否符合实际要求，零部件是否齐全， ② 控制器应按要求安装在控制柜里面，按照要求连接输出接线和控制接线。 ③ 注意事项 a、配电和控制柜在使用过程中有一定的发热量属正常现象，但要保持柜内的通风散热、干净清洁。 b、接线步骤先连接蓄电池端和电源输出端，然后对系统进行检查，具备通电条件时，连接太阳能电池板输入线路