调速
NaZmSnd .，确定电枢绕组的线规，即， nddSAd 239。 再次，确定电机铁心的长度。 ，使硅钢片充分的利用。 确定的绕组可以确定每极磁通 p。 ,可确定铁心的长度 .最后 ,根据前两步确定的数据 ,进行电机参数的计算 . 本课题的主要计算过程如下： 计算 本科生毕业设计开题报告 ，过载能力及暂态电抗计算 12．主要材料重的计算 13．温升计算 四、 本课题研究方案
lim=1120Mpa；由图 8— 3— 9（ d）中的 MQ 级质量指标查得 σ FE1=σ FE2=700Mpa, σ Flim1=σ Flim2=350 Mpa. 按接触强度进行初步设计 1. 确定中心距 a(按表 8— 3— 28公式进行设计 ) aCmAa(μ +1) 3 21HKT mC =1 483A K= mNT 16462 MPaH
................................................ I Abstract ......................................................................................................................... II 第一章 同步电机概论 ...
上，在正常运行时，电流调节器是不会达到饱和状态的。 因此，对静特性来说，只有转速调节器饱和与不饱和两种情况。 1． 转速调节器不饱和 这时，两个调节器都不饱和，稳态时，它们的输入偏差电压都是零，因此， *Un = Un = n = 0n （ 11） *Ui = Ui = dI （ 12） 由 式（ 11） 可得： n= *nU= 0n Ks 1/Ce U*n Uct Id E
ΔUn0 →ASR退饱和→Ui*↓Uim*→Id↓→Id IL→n↓→n∞（转速可能会经过几次振荡，但转速环会进行调节）结论： 起动过程中， ASR 饱和后，系统成为恒流调节系统； ASR 退饱和后，系统达到稳定运行时，表现为一转速无静差调速系统 动态抗扰性能分析 抗负载扰动作用 :由双闭环调速系统抗负载扰动作用的动态结构图可以死看 出，负载扰动作用在电流环之外，转速环之内
子结构 上都是 由铁心和电枢绕组构成。 它们的 区别在于 ，前者的转子采用永磁体励磁，而后者 由转子上 的励磁线圈产生励磁。 所以， 永磁同步电 动 机 (PMSM)具有结构简单、功 率耗损 低的优点 [4]。 永磁同步电动机根据永磁体在转子上的安装位置不同，可分为：表贴式永磁同步电动机、嵌入式永磁同步电动机、内置式永磁同步电动机三种，如图 21中 a、 b、 c 所示；根据 主磁场 方向的不同
要是铁和铜的耗用量，使之更加经济。 主要研究通过增加材料的耗用来达到提高效率和以牺牲效率来达到节省材料的目的。 ： 进行电动机的电磁设计时，既釆用手算的方法，又釆用计算机编程的方法进行计算。 本课题研究了三个方案，方案一为折中方案，在满足技术要求的基础上设计的方案。 方案二，为材料最省方案，在满足技术要求的基础上使电机的所用材料最省。 方案 三 ，为效率最高方案
的。 （ 2）转子 转子的组成部分有转子铁芯与轴、转子绕组、阻尼绕组、护环和中心环组成。 转子铁心与轴是用导磁性能好、机械强度高的合金刚锻造而成。 绕线转子要利用滑环和电刷， 基本技术要求 ㈠、同步发电机铭牌额定数据 同步电机的额定值有 : a) 额定容量 ； b) 额定功率 ； c) 额定电压 ； d) 额定频率 ； e) 额定电流 ； f) 额定功率因数 ； g) 额定效率 ； h)
功率被浪费掉。 并且随着阀门的不断关小，阀门的摩擦阻力不断变大，管阻特性曲线上移，运行工况点也随之上移，于是 H1增大，而被浪费的功率要随之增加。 根据水泵变速运行的相似定律，变速前后流量 Q、扬程 H，功率 P与转速 N之间关系为 : Q2/Q1=N2/N1； H2/H1=（ N2/N1） 2； P2/P1=（ N2/N1） 2 （ 25） 式中， Q H P1为变速前的流量、扬程、功率， Q
脚 VS 接电源电压， VS 电压范围 VIH 为＋ 2． 5～ 46 V。 输出电流可达 2． 5 A，可驱动电感性负载。 1脚和 15 脚下管的发射极分别单独引出以便接入电流采样电阻，形成电流传感信号。 L298可驱动 2 个电动机， OUT1， OUT2 和 OUT3，OUT4 之间可分别接电动机，本实验装置我们选用驱动一台电动机。 5， 7， 10，12 脚接输入控制电平，