工业废水
刮泥机应有扭矩报警信号输出。 D 设备的材料为钢制内喷涂聚脲弹性体。 脱水机系统技术要求 离心机性能描述 进料的单机水力负荷为 5m3/h， 进泥含固率为 4%，絮凝剂消耗为 3～ 5kg/t DS(粉剂絮凝剂 )，泥饼干度不小于 20%，悬浮物去除率不小于 95%。 离心机转鼓直径：≥ 340mm 离心机长径比：≥ 转鼓锥角： 11176。 离心机最大主转速 ≥ 4000rpm。 分离因数
工艺流程说明 工业废水 主要以含铬废水为主 ，采用成熟的工艺为物化。 生 活废水采用成熟的 SBR 工艺。 综合调节池 反应池 2 反应池 4 反应池 1 反应池 3 中间水池 活性炭过滤器 清水池 出水达标排放 NaOH 污泥干化池 1 固废公司收集 P1 Px 含铬废水 pH 仪 重捕剂 PAM P2 P3 生活废水 格栅 调节池 SBR 反应池 清水池 出水达标排放 风机 污泥干化池 2
年代以来，废水厌氧处理技术因其具有投资少，运行费用低及能产生能量等优点而得到较快的发展和应用。 一般认为，厌氧生物处理技术的反应器主力经历了 3 个时代。 传 统厌氧发酵工艺（第一代反应器，以厌氧消化池为代表）因需要较高的温度，较长的停留时间，且处理效能低而被逐渐淘汰。 目前以上流式厌氧污泥床（ UASB）为代表的第二代反应器和以厌氧颗粒污泥膨胀床（ EGSB）和厌氧内循环反应器（
气相分离器的设计。 （２）沉淀区设计 三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相似。 主要考虑沉淀区的面积和水深。 面积根据废水量和表面负荷来决定。 由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应，产生少量气体，这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求： ① 沉淀区水力表面负荷 ＜ ； ② 沉淀器 斜壁角度约为 500,使污泥不致积聚，尽快落入反应区内； ③ 进入沉淀区前
管路至中水调节水池，两者之间的直线距离不足 200 米。 方案一： 方案概述： 直接从栈桥冲洗水泵出口引一趟管路至中水调节水池，两者之间的直线距离不足 200 米。 施工图纸： 见附页 施工条件： 施工过程中不需要停止 化学工业废水设备运行，管道接入中水调节池过程中需要停止 1 中水调节池运行。 工艺要求： 接入管道需要做管沟，室外架空管道必须做保温。 施工安排： 2020 年 411
， 本设计取 —— 氧溶解折算系数，一般 ~ ，本设计取 —— 密度， kg/L，为 kg/L LC —— 废水中实际溶解氧浓度， mg/L，取 mg/L ④曝气池供气量 取氧利用率 EA为 15%，根据供氧能力，求得曝气空气量为 0 7 . 5 7 1 6 8 . 2 2 20 . 3 0 . 3 0 . 1 5SARG E （ m3/h） 其中 ， 空气密度
丰硕的成果。 在试验研究的基础上将宝钢焦 化废水处理装置进行了改造，将其改为 A/O 脱氮工艺，并获得改造装置的开工调试 [5]成功，该装置达到了国际焦化行业的领先水平。 在总结宝钢焦化废水生物脱氮经验的同时又建成了三个焦化废水生物脱氮装置，其中安钢焦化厂已达标验收，另两个在调试中。 焦化废水的处理方法 目前焦化废水一般按常规方法先进行预处理，然后进行生物脱酚二次处理。 但是
管道系统的设计总流量一般采用直接求和的方法进行计算，即直接将上述各项污水设计流量计算结果相加，作为污水管道设计的依据，城市污水管道系统的设计总流量可用下式计算： 4321 Q （ L/s） 污水管段设计流量的计算 污水管道系统的设计总 流量计算完毕后，还不能进行管道系统的水力计算。 为此还需在管网平面布置图上划分设计管段， 确定设计管段的起止点， 进而求出各设计管段的设计流量。
4422331 0 . 0 2 0 . 8( ) s i n 3 1 . 7 9 ( ) s i n 6 0 0 . 1 5 m2 0 . 0 2 2 9 . 8 osvhk eg （ 6） 栅槽总高度 (H) 取栅前渠道超高 h2=(m) 栅前槽高 H1=h+h2=(m) H=h+h1+h2=++=(m) （ 7）栅槽总长度（ L） 112 00 3 65
主要工艺为厌氧 +两级加药沉淀。 车间的蒸煮废水集中收集后通过排污沟进斜网过滤池，废水经过滤后进水质调配池调 PH值，然后用泵提升进入 UASB厌氧反应池，通过厌氧处理的蒸煮废水进综合调节池，与漂洗、抄浆工序排出的中段废水混和后，再经过两级加药物化处理，与李萧萧的个人 主页 需要文档请给我留言。 沉淀污泥分离后达标排放。 该工艺的缺点是生化只有厌氧处理，而无好氧处理，结果造成废水的 COD