管式

pressure (DN800) （ 2）固定壳程压力，改变管程压力条件下， 管板厚度如 图 22所示。 1 2 3 4 5 620406080100120管程压力 M P a管板厚度 mmD N = 8 0 0 m m , P s = 1 . O M P a1 2 3 4 5 620406080100120管程压力 M P a管板厚度mmD N = 8 0 0 m m , P s = 2 .

加热炉的特点 管式加热炉 ,包括加热炉本体和余热回收系统 ,余热回收系统包括空气预热器 ,其中空气预热器由非冷凝式空气预热器和冷凝式空气预热器两段组成 ,余热回收系统中另设有冷凝液收集池 ,引风机和鼓风机 ,冷凝液收集池直接设在冷凝式空气预 热器下方 ,冷凝液收集池与引风机相连接 ,鼓风机与冷凝式空气预热器相连其加热炉的排烟温度可降低到 100℃左右 ,实现烟气中含酸水蒸气的部分冷凝

器誓绞育校拈通尸旗都偷勋芝苏诫备途怂突悦熬拣济台币腋捻卓吃兰屠剩坠比 由 A=Q/K△tm 得： A并 A 逆， U型管式换热器的设计 U型管式换热器的设计 U型管式换热器的设计摘要 ?本设计着重就 ?U型管式换热器的设计 ,并简要论述了其加工制造过程 ,就以所给物性参数与生产量为基础 ,利用传热原理和传热计算所得换热面积确定 U型管式换热器的基本形式 .依据 GB150—

管于数量 (根 ) 130 131 要求，完全可以进行高压绕管式换热器的焊 矗管层觳 9 接生产。 中心管外径 (Ii}n1) 函 406 1 o 400 管层问径向问距 (ITlm) 2 3．国产化大化肥首台高压绕管式换热器 管层阐轴向间距 (ram) 4 3． 61 6(平均 ) 的制造 绕管体有效高度 (m) 5． 51 5 56 ① 制造过程的质量控制 在绕管式换热 壳体内径 (ram)

规定。 清洗完毕后，清除洗涤容器的溶液以及容器的清洁工作由运行人员手工完成。 为了将剩余的清洗剂从组件中清除出，应对超滤环路进行冲洗。 超滤的进水由超滤进水泵来提供。 化学药剂 在超滤系统中将用到以下的化学物质：  化学清洗剂（酸性清洗剂 amp。 碱性清洗剂） 设备运行者如要更换所使用的化学助剂，应通告给设备制造商，并就此进行协商。 在接触化学物品前，请您务必对其潜在的危害进行咨询。 有关

微元时间内00 ()AfAx ARA xAdxVFr  000 ()AfAxRACA xAV dxcVr   PFR基础设计式 τC：空时 ，为反应器有效体积与物料初始进料的体积流量的比值， h τ：停留时间 ，为反应器有效体积与反应器内物料的体积流量的比值。 SV：空速 ，对于均相反应，空速是空时的倒数， h1 注意：由于反应过程物料的密度可能发生变化，体积流量也将随之变化

单系统室外机（适用于YBOC(H)60） Johnson Controls 8 2 60:均为卧式安装设计 室内机结构更为紧凑，体积更小，噪音低。 系统组成 室内机 Johnson Controls 9 •25/30为双压缩机双系统设计， 60使用两台单压缩机外机，整个系统同样为双压缩机双系统设计； •部分负荷运行时，大大增强了节能效果； •可以避免单台压缩机卸载时温度波动大，启动频繁的问题；

则实际水流速 smZdqu i v /4 9 1 0 1 2 9 2   对流程数 N、总根数 NZ、有效单管长 l 、壳体内径 iD 及长径比 iDl/ 进行组合计算，组合计算结果如表 所示 表 组合计算结果 流程数 N 总根数 NZ 有效单管 l /m 壳体内径iD /m 长径比 iDl/ 2 182 4 364 参看文献 [1， 76]，在组合计算中，当传热管总根数较多时，壳

............................................ 错误 !未定义书签。 年销售收入估算 .......................................................... 错误 !未定义书签。 产品总成本及费用估算 ................................................ 错误

立管式加热炉技术规程》 1F8128 施工和验收。 (2) 焊接采用电焊，焊条型号：碳钢之间的焊接为 E4303，不锈钢之间的焊接为 E01910Nb16。 (3) 焊接接头型式及尺寸除图中注明外，法兰的焊接按相应标准中的规定，其余按 GB98588 的规定。 (4) 炉体及烟筒安装应垂直，偏差不得超过加热炉全高的 1/100，且不大于20mm。 (5) 炉管安装完毕后，