混合液

3 8 3 . 1 0 7 8 ( 1 0 . 3 8 8 4 ) 3 7 0 . 7 0 9 2 3 2 4 6 4 . 3 4m         kJ/kg 所以 1 5 8 . 4 0 ( 9 5 2 5 ) 3 2 4 6 4 . 3 4 1 . 3 43 2 4 6 4 . 3 4pCtq       所以 q 线方程为： 1 3 . 9 4 1

5 m P a s   精馏段液相平均粘度为： L D m L F mLm μ + μ 0. 30 1 + 0. 27 5μ = = = 0. 28 8 m P a s22  化工系课程设计 11 塔釜液相平均粘度 由 Cmt ，查手册得 3 3AB= 1 9 .8 1 0 N / m , = 2 4 .0 1 0 N / m 3L W m = 0 . 0 1 2 1

液体进料，操作压力是一个大气压。 对于二元混合物的分离，应采用连续精馏流程。 设计中采用泡点进 料，将原料液通过预热器加热至泡点后送人精馏塔内。 塔顶上升蒸气采用全凝器冷凝，冷凝液在泡点下一部分回流至塔内，其余部分经产品冷却器冷却后送至储罐。 该物系属易分离物系，最小回流比较小，故操作回流比取最小回流比的 倍。 塔釜采用间接蒸汽加热，塔底产品经冷却后送至储罐。 辽宁石油化工大学 毕业设计 2

强在较低的加热蒸汽以节省操作费用，并省掉间接加热设备。 但由于直接蒸汽的加入，对釜内溶液起一定的稀释作用，在进料条件和产品纯度、轻组分收率一定的前提下，釜液组成相对降低，故需要在提馏段增加塔板以达到生产要求。 本次设计采用的是间接蒸汽加热。 制药过程原理及设备课 程设计 —— 精馏塔设计 7 冷却剂与出口温度 精馏塔常以循环冷却水为冷却剂，将热量从塔顶冷凝器中移出。 且厂址选在江苏地区

. 7 9T P MTP   同理提取段液相密度： 32 =8 26 kg/mL 3v2= kg/ m 混合液体表面张力 二元有机物 — 水溶液表面张力可用下来各式计算： 化学与环境工程学院 化工与制药 0411408 班 12 公式： 1 1 14 4 40m sw w sw     0=w w oxvx v x v  0000= w w oxvx v x v

由于沸点进料（ q=1） 饱 和蒸汽压 p 可由 Antoine 方程计算： Ct BAp lg 所以塔顶苯的饱和蒸汽压为： 1 *  tC BAp A  Ap 3 440 7 95 *  tC BAp B  Bp 0 2  BAD pp 化工原理课程设计 11 2 *  tC BAp A  Ap 3 440 7

摩尔分率 y 课程设计内页说明书 10 （ 1） 、 原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率 设苯以 A 表示，甲苯以 B 表示 苯的摩尔质量： Km olKgM A / 甲苯的摩尔质量： mol/ KB 由F D 以Kg1为基准，则： )( BA AF nn nx )(Dx )(wx （ 2） 、原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量 Km olKgMxMxM

    4 6 ( 1 ) 1 8 2 0 . 4 7 /L F F FM x x k g k m o l      46 ( 1 ) 18 18 .9 2 /LW W WM x x k g k m ol      1 3 9 .8 0 2 0 .4 7 3 0 .1 3 5 /22L D L FL MMM k g k m o l   2 1 8 . 9

面张力的计算： 由 ℃Dt ，查手册，得  mmNA ，  mmNB 1,  mmNmDL 进料板液相平均表面张力的计算： 由 ℃Ft ，查手册，得  mmNA ，  mmNB 1,  mmNmFL 塔釜液相平均表面张力的计算： 由 ℃Wt ，查手册，得  mmNA ，  mmNB 1, 