活塞

拟计算，科研人员不断地寻求专业的数值计算方法，来提高分析解决问题的能力。 国内对活塞热负荷的研究主要是在高校进行，对于利用经验和半经验公式得出平均边界换热系数，再根据平均燃气温度对活塞进行稳态热分析的研究，国内研究的比较深入。 基于计算机技术的发展和普及，最近国外公司对柴 油机活塞的机械疲劳研究多采用对比发动机耐久试验数据，以计算机建模和仿真计算等来模拟热负荷与机械负荷对活塞结构的影响

则。 总图布置采用设计标准及规范 《工业企业总平面设计规范》（ GB50187）。 《厂矿道路设计规范》（ GBJ22）。 《建筑设计防火规范》（ GB50016）。 《工业企业设计防火规范》（ GB50160）。 《工业企业设计卫生标准》（ GBZ1）。 项目总平面布置方案 （一）平面布置总体方案 按照建（构）筑物的生产性质和功能，项目总体设计根据物流关系将场区划分为生产区、生活区

3内容 安全性、规范性检查和落实 观察各组实践情况，做好协调工作，保证所有学生技能水平 合理、 均衡提升 “四工位”法示意图 排除故障 排除故障 查找故障，发现问题 创设工作情境，引导学生发现问题，解★设计意图： 完整的行动导向包括“信息→计划→决策→执行→监控→评价→信息……” 6个环节，前三个环节更是影响行动目标能否达成的关键点，因此，在前三个环节的设计中

活塞结构设计与工艺设计 4 2 活塞的结构参数 发动机选取为 6120 型柴油机，参数设计参照《新型铝活塞》 活塞缸径 D=120mm （一）压缩高度 KH=80mm （二）顶岸（第一环槽至活塞顶端距离） F=17mm （三）采用三道环（其中两道气环，一道油环） 气环高度取 5mm，油环高度取 7mm 第一道环岸高度为 6mm 第二道环岸高度略小于第一道环岸高度，为 5mm （四）活塞销直径为

之前的 4倍以上 )，有一个分力使拖板突然向上抬起，削弱了拖板在运动方向抵抗变形的能力；另一个分力在拖板上作用。 这两种力的反作用力通过活塞进一步作用到机床主轴和尾架顶尖套筒上，引起 工艺系统突然产生很大的弹性形变，导致环槽侧面产生平面度误差。 另外，活塞定位基准与定位元件之间、机床主轴与轴承之间、尾架导筒与尾架孔之间都存在间隙

活塞裙部的销孔附近加工出凹坑 ,用来增加裙部与气缸套内壁的间隙。 活塞裙 部外圆与气缸要求公差等级 为 IT6 级 ，要求 裙部外圆的粗糙度 Ra≤ m。 为了使活塞销在工作过程中能在孔中自由转动 ,销孔的 公差等级 大小要求 为 IT6 级 ,同时为了减少机加工工作量 ,活塞和活塞孔的装配也采用分组装配法 ,要求 销孔内圆的粗糙度 Ra≤ m。 活塞在气缸套中倾斜 ,加剧磨损 ,因此这里

4mm,R=6mm,m=5mm,h=10mm,h1=12 mm,l=36 mm,f=2 mm,T=8 mm,C=2 mm,a0=45mm 镗刀截面 BB=88(mmXmm) 主轴直径 d=25(mm) 由式 d=B 4√(M/100) 查《组合机床设计》 p59 表 315 得 ,取系 B=。 夹具设计的有关计算 原动力计算 年生产率 30万件，一年 365天，每天 8小时工作，所以有

活塞零件材料的要求 活塞是在高温、高速、高负荷的条件下工作的，对它 的设计要求有： ① 需要选用耐磨性好、热强度好、热膨胀系数小、导热性好、具有良好工艺性的材料； ② 需要有合理的形状和壁厚。 使散热良好，强度、刚度符合要求，尽量减轻重量，避免应力集中； ③ 在不同的工作情况下都能保持活塞与缸套的最佳配合； ④ 保证燃烧室气密性好，窜气、窜油要少又不增加活塞组的摩擦损失； ⑤ 在较低的油耗条件下

00 2/cmkgf ，满足要求。 环带的校核 第一环，弯曲应力： 232321/ cmk g fhDP Zw   其中， D 为缸径， 1h 为顶岸高度。 切应力： 222221/ cmk g fhDP Z   其中 zp 为最高爆发压力。 所以总应力。 22222w / cmk g

合金的 1/10，而销座通过恒范钢片与裙部相连，牵制了裙部的热膨胀变形量。 ⑹ 有的汽油机上，活塞销孔中心线是偏离活塞中心线平面的，向作功行程中受主侧压力的一方偏移了 1～ 2mm。 这种结构可使活塞在 从压缩行程到作功行程中较为柔和地从压向气缸的一面过渡到压向气缸的另一面，以减小敲缸的声音。 在安装时，这种活塞销偏置的方向不能装反，否则换向敲击力会增大，使裙部受损。 二．活塞主要技术条件的分析