甲苯

(3)氨化和氧氯化工段采用水环泵，真空泵尾气经酸吸收或碱吸收 +大孔树脂吸附末端处理后排放；产品罐装或桶装，微负压灌装，废气引至大孔树脂吸附装置。 二氯甲苯车间 HCl、 Cl氯甲苯、二氯甲苯、三氯甲苯 ) (1)氯化反应产生的高浓度 HCl(含反应过量的 Cl2和少量原料 )，首先经冷凝后送入HCl 精制车间。 车间冷凝包含在二氯甲苯生产装置中。 (2)精制工段蒸馏和精馏废气合并经两级碱吸收

从发生了世界性的能源危机以来，精馏过程的节能问题已引起了人们的广泛重视。 降低精馏过程的能耗，对于节约能源，减少产品成本至关重要 [5]。 精馏是目前应用最广、占总能耗 最大的化工分离过程。 会议中（注：美国化学工程师 学会 1999 年年会），学者一再认为在很长的一段时期内精馏不可能为一些新兴分离过程所代替。 各国均有精馏的专门研究机构或基地，其规模与配备人力均胜于我国 [6]。 与国外相比

..........20 塔壁面积计算 .................................................................................................................20 塔板面积计算 ........................................................

接触。 易燃。 储存于阴凉、通风的库房。 远离火种、热源。 防止阳光直射。 库温不宜超过30℃。 保持容器密封。 应与氧化剂、碱类、食用化学品分开存放，切忌混储。 采用防爆型照明、通风设施。 禁止使用易产生火花的机械设备和工具。 储区应备有泄漏应急处理设备和合适的收容材料。 运输时运输车辆应配备相应品种和数量的消防器材及泄漏应急处理设备。 夏季最好早晚运输。 运输时所用的槽（罐）车应有接地链

3 8 3 . 1 0 7 8 ( 1 0 . 3 8 8 4 ) 3 7 0 . 7 0 9 2 3 2 4 6 4 . 3 4m         kJ/kg 所以 1 5 8 . 4 0 ( 9 5 2 5 ) 3 2 4 6 4 . 3 4 1 . 3 43 2 4 6 4 . 3 4pCtq       所以 q 线方程为： 1 3 . 9 4 1

张力 ctW  ，根据表 3，即 不同温度下苯 甲苯的表面张力表格 ，得塔底液相平均表面张力为 100110  A 得 mmA /  100110  B 得 mmB /  所以，     mmxx BWAWW /   又 mmF /  ，则提馏段平均表面张力为： mmFW /  

5 m P a s   精馏段液相平均粘度为： L D m L F mLm μ + μ 0. 30 1 + 0. 27 5μ = = = 0. 28 8 m P a s22  化工系课程设计 11 塔釜液相平均粘度 由 Cmt ，查手册得 3 3AB= 1 9 .8 1 0 N / m , = 2 4 .0 1 0 N / m 3L W m = 0 . 0 1 2 1

1 . 6 4 1 0 . 9 8 2 1 . 2 2 8 8 /L D m A D D B D Dx x m N m           Ft =℃， 吉林化工学院化工原理课程设计 13 1 0 0 9 0 9 1 . 4 9 0 , 2 0 . 0 2 7 5 /1 8 . 2 5 2 0 . 0 6 2 0 . 0 6 AFAF m N m 1 0 0

13 1 0 0 9 0 9 1 . 4 9 0 , 2 0 . 0 2 7 5 /1 8 . 2 5 2 0 . 0 6 2 0 . 0 6 AFAF m N m 1 0 0 9 0 9 1 . 4 9 0 , 2 0 . 4 1 5 1 /1 9 . 9 4 2 0 . 5 9 2 0 . 5 9 BFBF m N m mmNxx FBFFAFL F m /2 4 0

0C 下 表 24 苯 甲苯物性数据 密度0 体积膨胀系数  苯 3879kg m 10 C 甲苯 3867kg m 10 C 30410 879 8 1 7 . 61 ( ) 1 1 2 . 4 1 0 ( 8 0 . 6 2 0 )L D A k g mt t C         30410 867 8 0 6 . 41 ( ) 1 1 0 . 9