甲苯

间，由于石油供应的匮乏，德国也尝试过用 苯 或 甲醇 为原料的制备法。 在制备过程中主要的副产品是 乙烯 和 丙烯。 每年甲苯的全球产量大约为五百万至一千万吨。 从石油中直接提取或将 煤炭 干馏 的方法虽然简单，但都是不经济的。 工业上主要采用将石油 裂解 并将所得到的产物之一 正庚烷 脱氢成环的方法。 正庚烷的脱氢成环反应 : 正庚烷将先脱氢生成 甲基环己烷 ，然后被进一步氧化为甲苯。 此外，

由于沸点进料（ q=1） 饱 和蒸汽压 p 可由 Antoine 方程计算： Ct BAp lg 所以塔顶苯的饱和蒸汽压为： 1 *  tC BAp A  Ap 3 440 7 95 *  tC BAp B  Bp 0 2  BAD pp 化工原理课程设计 11 2 *  tC BAp A  Ap 3 440 7

摩尔分率 y 课程设计内页说明书 10 （ 1） 、 原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率 设苯以 A 表示，甲苯以 B 表示 苯的摩尔质量： Km olKgM A / 甲苯的摩尔质量： mol/ KB 由F D 以Kg1为基准，则： )( BA AF nn nx )(Dx )(wx （ 2） 、原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量 Km olKgMxMxM

炼油生产中普遍应用，已列入部颁标准（ JB－ 1118－ 81）。 其阀孔直径为 39mm，重阀质量为 33g，轻阀为 25g。 一般多采用重阀，因其操作稳定性好。 （ 1） 塔设备的工业要求 总的要求是在符合生产工艺条件下，尽可能多的使用新技术，节约能源和成本，少量的污染。 精馏塔对塔设备的要求大致如下： 一：生产能力大：即单位塔截面大的气液相流率，不会产生液泛等不正常流动。 二：效率高

RRmin)/(R+1)=(） /(+1)= (NNmin)/(N+2)= 0. 5668m ( ) R R 因为 Nmin=,所以 N=≈ 13 同上，分别取回流比为 — ，得 比值 Rmin R Nmin (RRmin)/(R+1) (NNmin)/(N+2) N 2 13 RN 图 由图可得，取 R= 比较合适，此时对应的理论塔板数 N=≈ 13 由上求得 R=,a=，则 q

组成 板 数 1 2 3 4 5 6 7 X ＜ ＜ Y 实际塔板数的确定 经上述计算可知 ℃Dt ℃120Wt ℃Ft 全塔的平均温度 3 FWD tttt 平 ℃4 6 2  查手册得平均温度下的液相中各组分的黏度 表 55 邻 对氯甲苯的粘度 组分 对氯甲苯 邻氯甲苯 黏度 ℃平 t 时 AX 计算出平均黏度  ALBALAL XX  1 

ax   精馏塔的塔径mVD S   按标准塔径圆整取mD  精馏塔高度： 精馏塔有效高度：  mHNZ T  ）（ 精精 提馏塔有效高度：mT )116( ）（ 提提 在进料板上方开一人孔，其高度为 600mm 故精馏塔的高 度为mZZZ  提精 精馏塔的总高度： 塔顶空间 DH 取塔顶 2 0 .4 5 2 0 .9DTH H m

面张力的计算： 由 ℃Dt ，查手册，得  mmNA ，  mmNB 1,  mmNmDL 进料板液相平均表面张力的计算： 由 ℃Ft ，查手册，得  mmNA ，  mmNB 1,  mmNmFL 塔釜液相平均表面张力的计算： 由 ℃Wt ，查手册，得  mmNA ，  mmNB 1, 

Wy x x    . 故理论板为 21 块，精馏板为 10 块，第 11 块为进料板 . 逐板法求塔板数 由此算得于逐板法得一致 . 精馏塔塔效率的计算 在 t=℃时，此时 查得 苯和甲苯 黏度 ：  苯 ，  甲 苯 则 ： 68 5 95 5 875L      ( 110 .6) / 2   ℃时 ,此时的相对挥发度为： 1 5 8 .6 6 2