甲醇

g/h 据以上计算列表。 14 表 预塔进料及组成 物料量： kg/h CH3OH H2O NaOH (CH3)2O C4H9OH 合计 粗甲醇 碱液 软水 合计 (2)出料 ：甲醇： kg/h ：粗甲醇含水： kg/h 碱液带水： kg/h 补加软水： kg/h 合计： kg/h ： kg/h ： kg/h 由以上计算列表。 表 预塔出料流量及组成 物料量 CH3OH H2O NaOH

Ar CH4 粗甲醇中溶解 m3/h 扩散的甲醇 m3/h — — — — 弛放气 m3/h % G % G % G % G % G % G 驰放气中甲醇 m3/h % G — % G — — — 注： G 为驰放气的量， m3/h。 新鲜气和弛放气气量的确定 CO 的各项消耗总和 = 新鲜气中 CO 的量，即 ++++－ +++%G+%G =+%G 同理，原料气中其他各气体的量

由表 可以看出，随着温度的升高， △ Gθ增大， Kf变小，这就说明在低温下反应对甲醇合成有用。 对反应有  322/P C H O H C O HK P P P错误 !未找到引用源。 温度 K △ Gθ Kf 温度 K △ Gθ Kf 273 29917 527450 623 51906 105 373 7367 673 63958 105 473 16166 102 723

6 6 0 .0 8 3 6 0 0= hwh0== 故降液管底隙高度设计合理，符合要求 选用凹形受液盘，深度 h′ =50nm 塔板布置 塔板的分块 因为 D≥ 800mm，故塔板采用分块式，查表得，塔板分为 3 块。 如下图所示 : 图 3 塔板分块示意图 边缘区宽度确定 取 WS= 39。 SW =,WC= 开孔区面积计算 开孔区面积按下式计算，即 Aa=2(X 22 XR 

处理甲醇 生产 废水，主要针对工艺废水中浓度 高且 有回收价值的甲醇；而焚烧法 则 在含醇废水的处理中主要 是 针对 小 水量、含甲醇 量 高的废水或 者是 一 些工艺废水。 其工艺流程图如图 31 所示。 图 31 气提法工艺流程图 气提法存在以下问题： ① 对 于 造气气体质量影响 的 问题 ， 甲醇残液是一种多组分 的 混合废水，各 个组分的气 化 程度 以 及气化效率 各 不相同，对 于

反应器选择德士古煤气化炉，采用 水煤浆气化激冷流程。 煤先在球磨机中加水磨成高浓度水煤浆，贮存于煤浆槽中。 水煤浆浓度约为 70%，加入添加剂以控制水煤浆粘度，提高其稳定性，加入碱液及助溶剂，以调节煤浆的 pH值和灰渣的流动度。 水煤浆通过煤浆泵加压后与高压氧气一起通过烧嘴进入气化炉，在压力为 、温度为 1300～ 1500℃ 下进行气化反应。 氧与煤浆的比例是气化反应的重要因素

验确定。 混凝土施工 环墙的混凝土施工应搭设操作平台，严禁施工人员在模板及钢筋上操作。 操作平台满铺脚手板，并用双股 8铁丝绑扎牢固，操作平台外围搭设防护栏杆高度 ，下设挡脚板，高度 180mm。 混凝土浇筑应连续分层浇筑，每层混凝土厚度不能大于 500mm，两层混凝土浇筑间隔时间不能超过混凝土的初凝时间，应在下层混凝土初凝前振捣完上层混凝土。 混凝土振捣采用插入式振动器，振捣 应均匀

 CtF  时，查《化学化工物性数据手册》得 333/ /,/mkgmkgmkgLFLFLBLA CtW  时，查《化学化工物性数据手册》得 333/ /,/mkgamkgmkgLWLWALBLA 故精馏段平均液相密度为 3/4 4 0 02/2 9 5 86 0 4 2 mkg ）（精 提馏段平均液相密度为 3/0 9 0

  计算 表 23 不同温度下甲醇和水的表面张力 温度 t/℃ 50 60 70 80 90 100 甲醇表面张力 mmN/ 16 水表面张力 mmN/ 注：摘自《化工 工艺设计手册》 当 Dt =℃mmNmmNBBAA/ /2 2 5    mmN /)9 9 4 (2 2 5 9 4  当 Ft ℃ 时mmNmmNBBAA/1 2 0

》 当 Dt =℃mmNmmNBBAA/ /2 2 5    mmN /)9 9 4 (2 2 5 9 4  当 Ft ℃ 时mmNmmNBBAA/1 2 0 /1 1 4    mmNF /)3 2 3 (1 2 0 2 3 1 4  当 Wt =℃ 时mmNmmNBBAA/ / 1690100