矿井
10 由于开采深度的增加，需要缠在卷筒上的提升钢丝绳变长，因而矿井提升机的卷筒宽度加大，这带来了一系列问题，如提升机主轴太长、绳弦偏角太大、机器加重而使转动惯量加大等。 为了解决这个矛盾，德国人 Koepe 提出将钢丝绳搭在摩擦轮上，利用摩擦衬垫与钢丝绳之间的 摩擦力来带动钢丝绳运动。 与卷筒缠绕式相比，摩擦轮的宽度显著地变窄了，同时由于跨度变小，提升机主轴的直径与长度均有所降低
工作面都应采取上行通风，如采用下行通风时，必须报矿总工程师批准，并遵守下列规定： （ 1） 回采工作面的风速不得低于 1m/s； （ 2） 机电设备设在风道时，回采工作面回风道风流中瓦斯浓度不得超过 1%，并应装瓦斯自动检测报警断电器； （ 3） 应有能够控制逆转风流、防止火灾气体涌入风流的安全措施。 在有煤和瓦斯突出的危险的、倾角大于 12186。 的煤层中，严禁采用下行通风； （ 4）
生产率， t/h。 Qy 要求的工作面年产量， 500 万吨； D年生产天数， 330d。 f能力富裕系数， ； N日作业班数， 1 班； M每日检修班数， 1 班； t每班工作时数， 6h。 k开机率，。 则： Qh =500104 /[330 (41)6 ]=1813t/h 采 煤 机 截 割 时 牵引 速度 的高 低， 直接 决定 采煤 机的生 产效 率及所需 电 机 功 率
综采工作面按照瓦斯浓度涌出量的计算为： Q 采 i=100*（ 1620*） * =179。 /min=179。 /s ②按工作面温度计算： Q 采 =60*Vc*Sc*Kc 式中 : Vc— 采煤工作面风速， 当工作面温度在 24176。 ~26176。 ， 取 179。 /s Sc— 采煤工作面的平均 有效 断面积， ㎡ Kc— 采煤工作面长度 风量 系数 ，工作面长 150 米， 取
974225 3972365 经距 Y 19672430 19672480 19673750 井口标高（ m） + + + 井底 标高 第一阶段（ m） 269 269 140 第二阶段（ m） 398 398 269 第三阶段（ m） 527 527 398 井筒倾角（ 176。 ） 90 90 90 井筒 垂深 第一阶 段（ m） 300 300 200 第二阶段（ m） 429 429
CDXT－ 8 型蓄电池电机车、 MD－ 底卸式矿车和 MG－。 其中原煤运输设备为 3 台电机车和 MD－ ，每列运煤车由 10 辆矿车组成，采区煤仓至井底煤仓距离为。 6 二水平北翼采用胶带输送机运煤，运输集中巷共安装 3 台胶带机，分别为： DTⅡ 1250－ 1000/2 160 型 1 台 ，运输长度 1260m，输送带宽度1000mm，带速 ，倾角 11176。 ～ 17176。
布置示意图如图。 图 压入式通风 抽出式通风 这种通风方式是把局部通风机安装在离巷道口 10m 以外的回风侧。 新鲜风流沿巷道流入，污风通过铁风筒由局部通风机排出，抽出式通风见图。 图 抽出式通风 混合式通风 混合式通风的布置如图 所示，其中压入式风筒出风口与工作面的距离仍应小于有效射程长度，抽出式风筒吸收风口与工作面的距离和压入式局部通风机所在位置有关。
： Q 掘 =4n 掘 ， m3/min =4 15 =60 m3/min 按风速进行验算； 岩巷掘进工作面的风量应满足： 60 S 掘 ≦ Q 掘 ≦ 60 4 S 掘 由上式得 m3/min≦ Q 掘 ≦ 1152 m3/min 煤巷、半煤岩巷掘进工作面的风量应满足： 60 S 掘 ≦ Q 掘 ≦ 60 4 S 掘 =72 m3/min≦ Q 掘 ≦ 1152 m3/min
混合提升斜井 8 回采工作面 1． 05 8 A404 掘进工作面 4 A404 掘进工作面 4 集中回风巷 8 回风斜 井 15 二、矿井通风总阻力计算及等积孔 （一）、矿井通风总阻力的计算原则： 矿井通风的总阻力，不应超过 2940Pa。 矿井井巷的局部阻力，新建矿井（包括扩建矿井独立通风的扩建区），宜按井巷磨擦阻力的 10%计算，改扩建矿井宜按井巷磨擦阻力的 15%计算。 （二）
.............................................................. 61 采区运输设备的选择 ...........................................................................................................................