啮合

17 mmddb 4 2 8 0c o s1 9 2c o s 2022   齿距： mmmp   齿厚： mmms   齿槽宽： mmme   顶隙： mmmc c *  标准中心距：     mmma ZZ 21  节圆直径： mmdd 51139。 1  mmdd 192239。 2  直齿齿轮节点啮合系数  2s i

漏 ,也会产 生 压力脉动 及 噪声。 212 困油 现 象产生的 噪 声 为 了保证齿 轮 泵的齿轮 平 稳的啮合 运 转 ,必 须使齿轮 的 重叠系数 略 大于 1 ,即在 前 一对齿轮 尚 未脱 离 啮合 之 前 ,后 一对齿轮 进 入啮合。 当 两对齿轮 同 时啮合时 ,由于 齿 轮的端 面 间隙很 小 ,因 此这两 对 齿之 间 的油 液 与泵的吸 、 排油 腔 均不相通 ,从 而

因素，将 2π用 6， 66 代替比较符合实际情况。 因此 3 )/( 10 3 mBzVm  式中 B— 齿宽（ mm） V— 公称排量（ ml/r） z— 齿轮齿数 m— 模数（ mm） 根据额定压力 P=10MPa 齿数选择原则：目前齿轮泵的齿数一般为 z=，故要求流量均匀，因此低压齿轮泵的齿数多取为 1320。 对于高压齿轮泵，要求有较大的齿根强度。 为了减小轴承的受力

修正。 图 2 直线齿廓参数关系 二、 内齿轮齿廓曲线方程： 内齿轮的齿廓为与外齿轮直线齿形共轭的曲线，在所建立的双坐标系中，内齿内蒙古工业大学本科毕业设计说明书 6 轮和坐标系 错误 !未找到引用源。 固定相连。 图 3 所示，设齿廓的一个接触点为 M，M 点的法线通过节点 P，在 M1 成为接触点的时候，则齿轮和坐标系 错误 !未找到引用源。 相对于原来的坐标系转过角度 错误 !未找到引用源

锥面接触 由于锥面配合同时 确定了轴向和径向两个方向的位置，因此要根据对接触面数量的要求确定其结构，如图 11 所示。 图 11 锥面接触的结构 6 读零件图 设计零件时，经常需要参考同类机器零件的图样，这就需要看零件图。 制造零件时，也需要看懂零件图，想像出零件的结构和 形状，了解各部分尺寸及技术要求等，以便加工出零件。 读零件图的方法和步骤 (1) 概括了解 :

所示，这个密封容积的大小随齿轮转动而变化。 图 (a)到(b)，密封容积逐渐减小；图 (b)到 (c)，密封容积逐渐增大；图（ c）到（ d）密封容积又会减小，如此产 生了密封容积周期性的增大减小。 受困油液受到挤压而产生瞬间高压，密封容腔的受困油液若无油道与排油口相通，油液将从缝隙中被挤出，导致油液发热，轴承等零件也受到附加冲击载荷的作用；若密封容积增大时，无油液的补充，又会造成局部真空

长度的确定 按轴上零件的轴向尺寸及零件间相对位置，参考上 表 ，确定出轴向 长度，如图所示。 （４）校核轴的强度 a. 计算齿轮受力： 齿轮分度圆直径： )(0c o s o s mmmzd  直齿齿轮轴所以 0 齿轮所受转矩： )(1440 6161 mmNnPT  齿轮作用力： 圆周力： )( NdTFt  径向力： )(9660c o s 20t a

程即为必需汽蚀余量 Δh：即泵允许吸液体的真空度，亦即泵允许的安装高度，单位用米。 吸程 =标准大气压（ ） 汽蚀余量 安全量（ 米） 标准大气压能压管路真空高度 米。 例如：某泵必需汽蚀余量为 米，求吸程 Δh。 解：Δh== 米 ♂ 九、什么是水泵的汽蚀现象以及其产生原因 汽蚀 液 体在一定温度下，降低压力至该温度下的汽化压力时，液体便产生汽泡。 把这种产生气泡的现象称为汽蚀。 汽蚀溃灭

于一些要求快速运动的系统来说，大排量是必需的。 但普通齿轮泵排量的提高受到很多因素的限制。 （ 5） 变排量 齿轮泵的排量不可调节，限制了其使用范围。 为了改变齿 轮泵的排量，国内外学者进行了大量的研究工作，并取得了很多研究成果。 有关齿轮泵变排量方面的专利已有很多，但真正能转化为产品的很少。 （ 6） 信息化、智能化控制 由于液压比例技术的发展，在变量控制系统中采用比例或伺服阀

采用变位齿轮传动。 图 变位齿轮加工原理 图 变位齿轮 齿轮经变位后，其齿形与标准齿轮同属一条渐开线 ,但其应用的区段却不同。 利用这一点，通过选择变位系数 x ，可以得到有利的渐开线区段，使齿轮传动性能得到改善。 应用变位齿轮可以避免根切，提高齿面的接触强度和齿根的弯曲强度，提高齿面的抗胶合能力和耐磨损性能。 陆燕 渐开线内啮合齿轮泵的设计 16 齿轮副设计基本参数及主要尺寸