强度

C 2m 1m 1m 2﹒ 5m 10m，横截面尺寸面积为 m2，荷载为 1000kN， 石料容重 23 kN/ m3，地基的许用压应力 [σ]= MPa，试校核地基的强度。 σ=FN/A= （ 1000+23 10） 103/（ 106） = MPa≤[σ]= MPa 所以地基强度满足使用要求。 ，顶部受到轴向压力 F=1000kN，已知混凝土 的容重 22kN/m3，许用压应力 [σ]=

它因素 施工质量 的好坏对混凝土强度有非常重要的影响。 施工质量包括配料准确，搅拌均匀，振捣密实，养护适宜等。 任何一道工序忽视了规范管理和操作，都会导致混凝土强度的降低。  掺入外加剂 ，特别是减水剂、早强剂。 试验条件对混凝土强度的测定也有直接影响。 如试件尺寸，表面的平整度，加荷速度以及温湿度等，测定时，要严格遵照试验规程的要求进行，保证试验的准确性。 骨料的最大粒径 试件尺寸

根数相等。 因此通过 S和 S180。 的电通量相等，均为 r 0qSE  d SeS 高斯定理 ① 当点电荷在球心时 （ 2）高斯定理的验证 : S180。 0qSE  d SeSE  d Se 0qSE  d Se0q+ 这时可以看到，进入该曲面的电力线与穿出该曲面的电力线数目相等，因此有 高斯定理 ② 任一闭合曲面

：结果与按两点电荷的场叠加方法相同。 电偶极子 在电场中 受力 情况 0s i n s i n2sinFL r FlL L r F FL L L l FL l qL l FEL p E    合F lqqr连续带电体的场强计算 带电体 QV VrE qP3030303003001414141l i m4d14dl i m d

则） •Limit Stress Circle for NonCohesive/ 无粘性土的极限应力圆 313122s i nooao  245245213231tgortg           245245245245c o s245s i n2245c o s245s i n2s i n90s i ns i

裂的现象， 不适用于脆性材料的破坏。 未考虑 的影响，试验证实最大影响达 15%。 2 无论材料处于什么应力状态 ,只要发生屈服 ,都是由于微元的形状改变比能达到一个共同的极限值。 0dd uu 形状改变比 能理论 （第四强度理论） 1 2 3 关于屈服的强度理论 = s 屈服条件 强度条件 无论材料处于什么应力状态 ,只要发生同一种破坏形式 ,都是由于同一种因素引起。 1 2

NGINEER 软件有两种不同的方法提供给使用者来构造三维实体模型外观的壁厚 ： （ 1） 基于设计 的 三维实体的 内部 构造来增加特别单元 ， 例 切除（ Cut） 、 加强筋（ Rib）、孔（ Hole） 、如填料（ Protrusion） 等 等， 采用偏移曲面片使设计构造出相同的壁厚，是三维实体模型一点一点的完善，对曲面的外观设计来说十分有利。 （ 2）

β= γ=曲柄臂的危险截面为矩形截面，且受扭转、两向弯曲及轴力作用（不计剪力），曲柄臂上的危险截面可能为C端或者E端，分别对其进行检验。 ①左臂，即检验顶端E处。 根据应力分布图可判定出可能的危险点为。 点： 点处于单向拉伸应力状态= = =[] 所以点满足强度条件。 点： 点处于二向应力状态，存在扭转切应力 = 点的正应力为轴向力和绕z轴的弯矩共同引起的 = = 由第三强度理论

bbθ mm（垫片）力0F 0F0F 力 （螺栓）θ bb mm（垫片）力θbb CF   mm CF    )( mbmbmb CCCCFFFmb CCFmbbb CCCFFmbmm CCCFF0F1F2FFbbbCF   t a n0mmmCF   t a n0 • mbbCCC螺栓的相对刚度：][4212

a（左）、 b(右 )，再用同样的加荷速度加荷至荷载值 Fa，再保持60s 恒载，并在后续的 30s 内记录两侧变形量测仪的读数 c（左）、 d（右）。 卸除微变形量测仪，以同样的速度加荷至破坏，记录破坏极限荷载 F(N)。 如果试件的轴心抗压强度与 Fcp 之差超过 Fcp 的 20%时，应在报告中注明。 E、试验结果计算： 混凝土抗压弹性模量 Ec，按下式计算： Ec=（ FaF0）