设计

下式 V= 盘磨机传动装置设计毕业论文 第 13 页 3 211 ][ )1(HRuuKTd   可求出 d1 值，先确定有关参数与系数： （ 1）转矩 T1 T1=105N178。 mm （ 2）载荷系数，查表《载荷系数》表取 K= （ 3）齿数 z1 和齿宽系数 ψd 小齿轮齿数 z1 取 25， 因 i=， 则大齿轮齿数 z2＝ 65，因直齿圆柱齿轮传动为对称布置

  ，满足要求。 人行道悬臂板计算结果 （ 1） 桥面 板计算跨径： 2lm。 计算时取 1m宽板条进行计算，计算跨径为 2m，恒活载均通过人行道板支撑墙纬一河 2桥设计计算书（上部结构） 21 按集中力的形式传递给悬臂板，恒载计算简图如图 45 所示，活载计算简图如图 45所示。 恒载计算简图 活载计算简图 图 45：人行道悬臂板计算简图 （ 2） 计算结果： 恒载弯矩： .M

eaaUe （ ） Id= R223 2U [cos( a6)cos( a6+θ ) 22UCe θ n （ ） 式中 ψ =arctanRl ；  为 一个电流脉波的导通角。 （ 3）电流断续机械特性计算 ： 当阻抗角  值已知时，对于不同的控制角 ，可用数值解法求出一组 电流断续时的机械特性。 对于每一条特性，求解过程都计算到  = 2/3 为止，因为  角再大时

，输出的直流电压提高了一倍；电流脉动程度减小；变压器正负半周都有对称电流流过，既得到充分利用，又不存在单向磁化的问题。 所以它的应用较为广泛。 但是需要 4 个整流二极管， 线路稍复杂。 以上简单介绍了几种整流电路，根据其优缺点的判断，所以在我的设计中采用了桥式整流电路。 一方面，能使电能得到充分利用，另一方面，由于有现成的整流桥集成元件，设计起来也比较方便。 滤波电路

本区构造位于川滇南北向构造带北段东缘与滇东北北东向构造带的交接部位，大地构造单元属扬子准地台（一级）滇东台褶带（二级）滇东北台褶束（三级）。 主要构造格架为燕山期运动的产物，以南北向构造、北东向构造最为明显，二者以明显的联合、复合关系交织在一起。 构造总体以北东向展布为主， 北西南东 向展布次之。 构造形式主要表现为断裂和褶皱， 详见区域构造示意图（图 4）。 11 现将与矿区相关的构造简述如下

10 由于开采深度的增加，需要缠在卷筒上的提升钢丝绳变长，因而矿井提升机的卷筒宽度加大，这带来了一系列问题，如提升机主轴太长、绳弦偏角太大、机器加重而使转动惯量加大等。 为了解决这个矛盾，德国人 Koepe 提出将钢丝绳搭在摩擦轮上，利用摩擦衬垫与钢丝绳之间的 摩擦力来带动钢丝绳运动。 与卷筒缠绕式相比，摩擦轮的宽度显著地变窄了，同时由于跨度变小，提升机主轴的直径与长度均有所降低

布置示意图如图。 图 压入式通风 抽出式通风 这种通风方式是把局部通风机安装在离巷道口 10m 以外的回风侧。 新鲜风流沿巷道流入，污风通过铁风筒由局部通风机排出，抽出式通风见图。 图 抽出式通风 混合式通风 混合式通风的布置如图 所示，其中压入式风筒出风口与工作面的距离仍应小于有效射程长度，抽出式风筒吸收风口与工作面的距离和压入式局部通风机所在位置有关。

： Q 掘 =4n 掘 ， m3/min =4 15 =60 m3/min 按风速进行验算； 岩巷掘进工作面的风量应满足： 60 S 掘 ≦ Q 掘 ≦ 60 4 S 掘 由上式得 m3/min≦ Q 掘 ≦ 1152 m3/min 煤巷、半煤岩巷掘进工作面的风量应满足： 60 S 掘 ≦ Q 掘 ≦ 60 4 S 掘 =72 m3/min≦ Q 掘 ≦ 1152 m3/min

连接而成的挠性构件，多采用焊接链 （见图 ） 和片式链 （见图 ） [6]。 图 片式链 图 圆环链 片式链在输送机中应用较广，但在刮板输送机中则不常采用。 所以采用圆环链。 链条在 运行中不仅要承受很大的静负荷和动负荷，还要受矿水的浸蚀，因此要求链条组件要有高的抗拉强度、抗冲击韧性、疲劳强度和防锈抗腐蚀性。 链条均用圆环链，其型式、基本参数及尺寸、技术要求

......................................................... 87 井巷工程量 ....................................................................................................................... 88