设计

图 2 方案二原理图 液晶显示器 1x4 键盘 AT89C51 单 片 机 系 统 D/A 转换 V/I 转换 负载 稳压电源 可 控 电 流 源 可编程数字电位 器 比较器模块 电流检测采样模块 AT89C51 键盘 预测 /实测显示 xxxxxxx20xx 届本科毕业论文 5 方案的比较与选择 方案一难点在于稳定恒流源的设计和高精度电流检测电路的设计。 特点是可精确的控制电流的步进量

onp tVTPI  121 2 （ 2– 6）  onontV tTVN 12 （ 2– 7） ponon I tVTIV tVL11022211 2    （ 2– 8） 18 这些等式可改写为：  1221 12 VVNPI p  （ 2– 9） 111 VLIt pon  （ 2– 10） 22112 PILT p

4 页 2 搅拌器罐体结构 设计 罐体的尺寸确定及结构选型 (1)筒体及封头型式 选择圆柱形筒体，采用标准椭圆形封头 (2)确定内筒体和封头的直径 搅拌罐类设备长径比取值范围是 1~2，综合考虑罐体长径比对搅拌功率、传热以及物料特性的影响选取 /  根据工艺要求，装料系数  ，罐体全容积 1v m3，罐体公称容积（操作时盛装物料的 容积） g  v。 初算筒体直径 iii

华中科技大学文华学院毕业设计（论文） 8 排气装置 这里排气装置可以直接在缸盖最高部位开排气孔，用长管道向远处排气阀排气。 排气装置在液压缸中十分必要的，这是因为油液混入的空气或液压缸长期不使用时外界侵入的空气都积聚在缸内最高部位处，影响液压缸运动的平稳性 —— 低速时引起爬行，启动时造成冲击，换向时降低精度等。 液压缸内径和活塞杆直径的计算 由上面的计算结果知道了最大负载 F是 222040N

计算。 平均扬程 平均扬程是灌排季节中泵站出现机遇最多、运行历时最长的工作扬程。 在此扬程下，水泵应在高效区下工作。 平均扬程可按下式计算：  ii iii tQ tQHH (210) 式中 H — 泵站平均净扬程 (m)； it — 提水期间各时段历时 (h)； iH — 相应时段的运行扬程 (m)； iQ — 相应时段的提水流量 (m179。 /s)。 13 不同类型泵站扬程的确定

he same time for the design of plastic parts a brief introduction, design features a brief analysis. The design is a small part of the water purifier wheel shroud injection mold design, design

，一般在 21～ 23 之间。 本设计中 初步选定 取 为。 此时，可以计算倒挡传动比 ： 显然， ,圆整后取：。 故可得出中间轴与倒档轴的中心距 ： 而倒档轴与第二轴的中心 的距离： 齿轮变位系数的选择 齿轮的变位系数是齿轮设计中的一个重要环节。 采用变位 齿轮 ，除为了避免齿轮产生根切和凑配中心距外，它还影响齿轮的强度，使用平稳性，耐磨性，抗胶合能力及齿轮的啮合噪声。 变位齿轮主要有两类

遍结构复杂、尺寸大、不紧凑。 从成穴器实现垂直插入的原理来看，在设计时使得凸轮轮廓曲线或导板轨迹所控制的成穴器的速度，与播种机的前进速度相等，这就要求播种机组工作时前进的速度控制在某一确定值，相应的也就增加了驾驶难度。 滚轮式穴播器工作时，成穴器随滚轮依次插入土中，并轧挤出一定深度的穴坑。 结构简单，容易实现，但成穴器入土、活动门开启是这 类穴播器突出存在的问题。 .4 推杆 .2 推杆

浇注系统的设计 模具 总体设计的任务是模具结构形式及注射机的初步确定，浇注系统的形式和浇口位置的选择，成型零件的设计，脱模推出机构的设计，侧向分型和抽芯机构的设计，合模导向机构的设计，以及温度调节系统的设计，为各个部分的零件设计，装配图设计做准备。 本章主要讨论模 具结构形式及注射机的确定，浇注系统 的设计。 3． 1 型腔数量以及排列方式的确定 通过对塑件结构的改进，又因选择 ABS

级精度（ GB1009588）。 本科毕业设计说明书（论文） 第 XI 页 共 XI 页 （ c）减速器的传动轴以及齿轮按一般情况选用经正火处理的 45 钢，硬度200HBS。 （ d）齿轮的齿数越多，传动就越加的平稳，故取小齿轮齿数 1Z 24 ，则大齿轮的齿数 2 1 1Z 2 4 5 1 2 0Zi    。 （ 2）按齿面得接触疲劳强度进行齿轮的参数的设计 由公式：  