五层

取 h2=400mm。 综上可知，各梁的截面如下： 框架梁： b1h1=300mm6000mm（ AB 跨、 BC 跨、 CD 跨） 连楼面系梁： b3h3=200mm400mm 13 (31) (32) 4 框架侧移刚度的计算 根据规范可知，对于现浇楼板其梁的线刚度应进行修正： 边框架梁 I= 中框架梁 I=2I0 取结构图中 5号轴线的一榀框架进行计算 图 4－ 1 框架示意图 横梁线刚度

箍筋间距 ， 取 s=200mm 2）次梁 l2 次梁 l2 跨度 ，次梁截面高度 h=l/18～ l/12=3900/18～ 3900/12=217mm～325mm，取 h=320mm，截面宽度取 b=150mm。 东南大学毕业设计 4 （ 1）荷载设计值 m/12. 94k N2 )(gp39。 01  02020  m/0 3 39。 p)21(p 3121e

有效翼缘，增大梁的有效刚度，减小框架侧移。 为考虑这一有利作用 ，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架取 I = (I0 为梁的截面惯性矩 )，对中框架梁取 I = 2I0。 则 AB跨梁     3 40 . 5 0 . 3i 1 . 5 E 2 5 1 0 E1 2 2 . 5 BD跨梁     3 40 . 3 0 . 8i 1 . 5 E 2 8 . 4

2mm2) （ 4）斜截面受剪承载力计算 ① 验算截面尺寸 4 6 5 m m1 0 05 6 539。 hhh f0w  , 0 0/4 6 5h/h bw  ，由下式 1 0 6 k NkN104045652020 4 . 30cc  可知截面尺寸满足要求 ② 计算所需箍筋 采用 Φ6双 肢箍筋，计算截面尺寸 由0svyv0tcs ,得 56556 .

边柱 中柱 边柱 中柱 边柱 中柱 y M 上柱 M 下柱 ③ 画出水平地震作用下的内力图 29 30 重力荷载代表值产生的框架内力及内力图绘制 ① 重力荷载代表值 GE 已算出， 见表。 假设其分布方式与框架的恒荷载分布方式相同，即按集中荷载分布。 如下图 ② 每个集中荷载值 G=GE/9，其等效均部荷载值 qe=8G/（ 3l） =8 GE /（ 27l） ③

.6 2 5 0 7 4 .4 6 3 2 1 8 1 7 1 2 0 7 .9 7 ) 1 0 3 2 8 3 .4 6e q iG G k N        1 m a x1 0 . 4 0 . 0 8 0 . 0 4 20 . 8 2gTT      0. 04 2 0. 04 2 10 32 83 .4 6 43 30E k e qF

中的重要性，在许多领域得到了广泛的应用。 PLC 技术 随着计算机和微电子技术的发展而迅速发展，由最初的一位机发展为 8 位机。 随着微处理器 CPU 和微型计算机技术在 PLC 应用，形成了现在意义上的 PLC。 进入 20实际 80年代以来，随着大规模和超大规模集成电路等微电子技术的迅猛发展，以 16 位和 32 位微处理器构成的微机化 PLC得到了惊人的发展，使 plc 概念、设计

实 现 电 梯 的 高速 或 低 速 运 行 ； K M5 为长沙航空职业技术学院 9 启 动 加 速 接触 器 ； K M K M K M8 为 减 速 制 动 时的 接触 器； L L2 与 R R2 为串入电动机定子电路中的电抗 与 电 阻 ，与 K M5 ~K M8 配合实现对电机的加、减速控制。 当 K M1 或 K M2 与 K M3 通 电 吸 合时 ， 电 梯 将 进 行上 行

系统 第 4 页 共 35 页 图 S7200 CPU226 PLC 外型 图 S7200 CPU226 DC/DC/DC 端子连接图 1． I/O接口分配数 输入接口 名称与作用 输出接口 名称与作用 门锁 上行 自动 下行 检修 高速 开门 低速 关门 上行指示 上行启动 下行指示 下行启动 一层层楼指示 基站 二层层楼指示 开门到位 三层层楼指示 关门到位 关门 上行限位 启动加速 2

根据电梯需要实现的控制功能、调速方式、安全方面等的综合分析，对电梯的硬件系统(如接触器、继电器、PLC型号、调速器等)进行总体安排。 最后归纳出系统的顺序功能图，可编程控制器的根本任务就是通过编程正确的实现系统的控制功能。 经过上述分析后，根据所确定的电梯层站数、控制方式等，计算控制系统的输入信号及输出信号的数量，同时对输入、输出信号是模拟量还是数字量要分开考虑，然后分类统计出各输入