液压
况计算驱动功率 将参数带入上式得 P=164KW 电机型号 Y2315L12(天津大明 ) m i n/5386019 911LVVTKiizii KWQPPPNN310液压元件的选取 序号 型号 名称 备注 1 DBW20A130B 电磁溢流阀 华德 2 TLC032AB05ES7X 插装阀插件 泰丰 3 TLC032A05ES7X 插装阀插件 泰丰 4
长度的样品，在橡胶磨片机上打磨成 1177。 厚的试片，用 GB52882 中的Ⅳ型裁刀裁取拉伸试验用试样；并裁取三个 1克左右的Q/YT — 2020 1 样品做耐油性试验； 胶管内胶层：剥去编织钢丝，裁取一定长度的内胶层样品，在橡胶磨片机上打磨成 1177。 ，用 GB52882 中的Ⅳ型裁刀裁取拉伸试验用试样；并裁取三个 1 克左右的样品做耐油性试验。
分发挥效率。 但是重庆大江和北京煤机 09年的固定资产率都有所下降，且低于全行业平均水平。 四 .20202020 年 17 月液压支架行业应收账款周转率分析 : 2020年 17月，应收账款最高的是重庆大江，为 %，高于同行业其他企业。 应收 账款周转率高，表明公司收账速度快，平均收账期短，坏账损失少，资产流动快，偿债能力强，与之相对应，应收账款周转天数则是越短越好。 如果公司实际收回
度 1L 、斗杆液压缸的长度 2L 和铲斗液压缸的长度 3L。 动臂运动分析 动臂是 液压挖掘机 的主要部件， 前面选定整体式动臂， 动臂上任意一点在任一时刻也都是 L1 的函数。 :min1L 动臂油缸的最短长度； :max1L 动臂油缸的伸出的最大长度； A：动臂油缸的下铰点； B：动臂油缸的上铰点； C：动臂的下铰点 . 图 动臂摆角范围计算简图 如图 所示， φ1是 L1 的函数，图中
角式防滑装置的防滑千斤顶安装在排头支架的底座下侧，同千斤顶相连的圆环链通过导链筒与第三架底座后部的铰接座相连。 当排头架降 架后，收缩防滑千斤顶，即可将排头架底座后部往倾斜上方调整。 底调式防滑装置是将相邻支架的底座通过十字连接头与底调千斤顶相连，利用千斤华北科学院毕业设计（论文） 15 顶的推拉力防止底座下滑，并可调整架间距离。 底推式防滑装置一般安设在底座的后下侧，由底推千斤顶和推杆组成
D 退 （ ） 七 马达的计算 马达的排量为： 53m 6mm2 2 4 0v 3 . 1 0 1 1 0 / rp 9 1 0 0 . 9T m 式中： T—— 液压马达的负载力矩（ m*N）； 12p p p —— 液压马达的进出口压差（ Pa），设压降 90%； mm —— 液压马达的机械效率
的主要优点和特点 液压挖掘机传和统机械的相比呢有很多的优点他的动力装置和工作装置都是用容积式的液压静压传动。 1的最高转速和最低转速 的比值决定了他的调速范围非常的大。 快速运作时，液压元件产生的运动惯性小，加速性能好，并可作调整反转。 ，而且传动起来很平稳，结构也是非常的简单 、简单化、通用化。 ，例如柱塞式液压马达的稳定转速最低可以达到1r/min. 1. 2 液压挖掘机的基本类型及主要特点
200mm ，取 170mm . 支架的最小宽度，一般为 1650～ 1680mm ，取 1650mm ； 支架的最大宽度，一般为 1850～ 1880mm ，取 1820mm。 支架整体机构尺寸确定 底座长度 底座是将顶板压力传递到底板和稳定支架的作用。 在设计支架底座的长度时，应考虑如下方面：支架对底板的接触比压要小；支架内部应有足够的空间用于安装立柱、液压控制装置、推移装置和其他辅助装置
tj—— 液压马达的外载转矩、转速、工作时间（ Nm、 rad/s、 s）； FWi、 si—— 液压缸外载荷及驱动此载荷的行程（ Nm）。 计算液压系统的散热功率 液压系统的散热渠道主要是油箱表面，但如果系统外接管路较长，而且用式（ 41）计算发热功率时，也应考虑管路表面散热。 Phc=（ K1A1+K2A2） △ T （ 45） 式中 K1—— 油箱散热系数，见表 12； K2——
图 地面的切削和压整 单独采用斗杆挖掘时，为了提高掘削速度，一般采用双泵合流，个别也有采用三泵合流。 单独采用铲斗挖掘时，也有采用双泵合流的情况。 当动臂、斗杆和铲斗复合运动时，为了防止同一油泵向多个液压作用元件供油时动作的相互干扰，一般三泵系统中，每个油泵单独对一个液压作用元件供油较好。 对*****毕业设计（论文） 13 于双泵系统，其复合动作时各液压作用元件间出现相互干扰的可能性大