乙醇

. 7 9T P MTP   同理提取段液相密度： 32 =8 26 kg/mL 3v2= kg/ m 混合液体表面张力 二元有机物 — 水溶液表面张力可用下来各式计算： 化学与环境工程学院 化工与制药 0411408 班 12 公式： 1 1 14 4 40m sw w sw     0=w w oxvx v x v  0000= w w oxvx v x v

取 每层塔板压降 P 进料板压力： PF 100+*18=109kPa 进料板： PF 109kPa ， XXAF 试差得 tF ℃ 提馏段实际板层数： =N实 际 11 块 塔釜压力： PW 109+*11= 塔釜： XXAW, PW ,试差得 tw 103℃ （ 3） 求得精馏段和提馏段的平均压力和温度 tm （ +） /2=℃ 精馏段 pm （ 100+109）

生产规模 燃料酒精 DDGS 玉米油 二氧化碳 空心砖 筑路材料 万吨 /年 万吨 /年 万吨 /年 万吨 /年 万立方米 /年 万吨 /年 60 2 2 产品方案 燃料酒精 DDGS（造粒） 万吨 /年 万吨 /年 60 外销 可行性研究报告 / ******60 万吨 /年燃料乙醇工程 10 17 序号 名 称 单 位 数 量 备 注 DDGS（散状） 小包装玉米油 散装玉米油 二氧化碳

残余压力。 10 管线（管件）安装留有残余压力。 产生破损、泄漏，甚至火灾爆炸。 重大事故应急救援预案 21 第七章 人员紧急疏散、撤离 听到厂内某区域需要疏散人员的警报时，区域内的人员要迅速 .有序地撤离危险区域，并到指定地点结，从而避免人员伤亡。 装置负责人在撤离前，利用最短的时间，关闭该区域内可能会引起更大事故的电源和管道阀门等装置。 一、事故现场人员的撤离 人员自行撤离到上风口处

为黄绿色，再过量加 1mL．在不断摇动下，用硝酸汞标准滴定溶液滴定，接近终点时（溶液颜色由黄绿变暗绿）应放慢滴定速度，当溶液颜色变为紫色时即为终点，记录消耗硝酸汞标准滴定溶 液的体积．同时取 水，按上述操作做空白试验，记录消耗硝酸汞标准滴定溶液的体积 V3 [注 ]：当试样溶液中氯化物 含量大于 10mgCL／ L 时，直接使用硝酸汞标准滴定溶液（ 1mL 相当于 ）和 10mL 滴定管滴定，

     ⑥ 冷凝器消耗的热量： CQ 8042869. 317 /C V R DQ Q Q Q k J h    ⑦ 再沸器提供的热量： BQ （全塔范围内列衡算式）塔釜热损失为 10%，则 Q损 = BQ B F C W DQ Q Q Q Q Q     损 再沸器的实际热负荷： 0 . 9 8 0 4 2 8 6 9 . 3 1 7 9 3 6 2 6 8 .

8 6 /1 7 . 5 0 1 9 . 4 0 1 7 . 5 0      m N mWBWB 0 . 0 3 5 * 1 6 . 6 6 ( 1 0 . 0 3 5 ) * 1 7 . 8 6 1 7 . 8 2 /         m N mW B W BA W A 塔底液相平均表面张力的计算 1 0 0 8 0 1 0 0 8 9 . 6 78

升蒸汽速度为： Uj= 1. 75 4121. 37 74DV42SJ   提馏段的上升蒸汽速度为： Ui= 2ST   安全系数：maxJUU = = maxTUU = . = maxTUU 和maxTUU 均在 之间，符合要求。 塔高的计算 塔的高度可以由下式计算： 化工原理课程设计 第 13 页 共 30 页 ( 2 )P T T F WZ H N S H SH

力时，必须根据所处理物料的性质，兼顾技术上的可行性和经济上的合理性进行考虑。 例如， 采用减压操作有利于分离相对挥发度较大组分及热敏性的物料，但压力降低将导致塔径增加，同时还需要使用抽真空的设备。 对于沸点低、在常压下为气态的物料，则应在加压下进行蒸馏。 当物性无特殊要求时，一般是在稍高于大气压下操作。 但在塔径相同的情况下，适当地提高操作压力可以提高塔的处理能力。 有时应用加压蒸馏的原因

    4 6 ( 1 ) 1 8 2 0 . 4 7 /L F F FM x x k g k m o l      46 ( 1 ) 18 18 .9 2 /LW W WM x x k g k m ol      1 3 9 .8 0 2 0 .4 7 3 0 .1 3 5 /22L D L FL MMM k g k m o l   2 1 8 . 9