预应力

些地方不如第二和第三方案，如跨越能力没第三方案长等。 工程本身不要求很大的跨越度。 对此项工程而言第一方案明显优于第三方案。 第一方案和第二方案比选 方案一与方案二同是简支梁桥，不同之处就在与截面形式。 箱型截 抗 较之 T 形截面梁桥 扭刚度大，受力性能好。 除此之外，主要考虑到本桥梁与 G319 国道立交，箱型梁桥给人的视觉要明显好与 T 型梁桥，有利于桥下行车安全。 其它方面第一方案与第二

工作人员及施工人员住宿用房 1 间 五、施工方案 预应力梁施工工艺流程 支梁底模→绑扎梁普通钢筋骨架→铺设、固定波纹管 →穿入预应力筋→垫板、排气孔固定→螺旋筋或网片筋配置→绑扎梁腰筋及拉筋→合侧模→隐检→浇筑混凝土→张拉预应力筋→预留孔道灌浆→切筋、封锚。 预应力筋铺设 1）准备 确认梁普通钢筋骨架已绑扎完成，梁、柱节点钢筋已调整完毕，混凝土保护层垫块已垫好；马凳筋、预应力筋均已制作完成

7 . 2 K N )5 . 6 52 5 0 . 46 3 . 8 4 5( 1 0 . 50 . 2 9 611 . 1 9 8 6   剪力： 39。 V = ( )k k k km q p y 汽 不计冲击： 5 3 . 2 5 K N0 . 53 0 0 . 4 82 . 8 2 51 0 . 50 . 2 9 61V  ）（汽 计入汽车冲击：

1．承载能力极限状态效应组合 (组合结果见表 ) K2QK1QGKd )1(  K2QK1QGKd )1(  2．正常使用极限状态效应组合 （ 1） 作用短期效应组合 K2QK1QGKsd  K2QK1QGKsd  组合结果见表。 （ 2）作用长期效应组合 K2QK1QGKld . 4MM  K2QK1QGKld  组合结果见表。

、 ，共 3排。 高边坡开挖采用自上而下分层开挖，每 5m为一层，各层施工程序详见图 41中 c所示。 预应力锚索专项 施工 方案 11 图 41 施工程序 ③ 1深孔出口闸井 锚索布置在高程 及 ，开挖至 后进行支护，施工程序详见图 42。 预应力锚索专项 施工 方案 12 图 42 施工程序 施工工艺流程 预应力锚固工序繁多，技术要求严格，为确保工程施工质量，必须严格按施工程序施工

8570000 ∑ 6650 402． 5 449625 5710000 ∑I=23100000 注： ： )(7 5 5 04 6 0 0 0 cmASy iis  ： )(6650 4 9 6 2 cmASy iis  ④ 检验截面效率指标ρ（希望ρ在 以上） 上核心距： cmyA Ikxs  本科毕业论文设计 18 下核心距： cmyA Iksx 

砂砾层，平均粒径 d ＝ 2mm， 50d ＝ ， n ；河滩部分在地面以下 6m内为中砂，表层疏松为耕地 ， n。 桥位断面以上集雨面积为 566km2，桥位上游附近有一个水文站 (乙站 )，集雨面积为 537km2，具有 1955年至 1982年期间 22 年断续的年最大流量资料；通过洪水调查和文献考证，该河历史上曾在 1784 年、 1880 年， 1920 年、 1948

(mm)  （ Mpa） N1 17147 6888 N2 17245 6990 N3 17299 6996 求得 fl 后可知七束预应力钢丝均满足 fl 小于 l ，所以距长拉断为 x 处的截面由锚具变形和钢筋回缩引起的考虑反摩阻后的预应力损失 2s fflxl  ； 2 dfl  。 若 fxl 则表示该截面不受反摩阻影响。 将各控制截面 2l 的计算列于下表：

扎梁内普通钢筋 ↓ 焊接波纹管支撑钢筋 ↓ 放置波纹管 ↓ 将预应力筋穿入波纹管 ↓ 放置预应力筋张拉端配件 ↓ 调整和固定梁内预应力筋的位置 深圳机场航站区扩建工程 CIP1 楼及 CIP2 楼工程 预应力专项施工组织设计 保定市银燕预应力工程有限公司 9 ↓ 封梁侧模 ↓ 铺放楼板内普通钢筋 ↓ 隐蔽工程检查验收 ↓ 浇 筑 混 凝 土 ↓ 预应 力筋张拉 ↓ 波纹管孔道灌浆 ↓

h/2=700mm）处的截面腹板宽度， mm ； 0h 为计算截面处纵向钢筋合力作用点至截面上边缘的距离。 在本设计中，所有预应力钢筋均弯曲，只有纵向构造钢筋沿全梁痛过，此处的 0h 近似按跨中的有效梁高取值，取 0 1260mmh 。 33200 . 5 0 . 5 1 . 2 5 1 . 8 3 5 8 8 . 5 1 1 2 6 0 8 4 8 . 11 0 1 0td b k Nf