运输机

  11 360FEF FS  MPa   22 256FEF FS  MPa 按齿面接触强度设计 （ 1）取载荷系数 K=（表 133），齿宽系数 =（表 135）。 小齿轮传递扭矩 1T = 6 1110Pn = 6 8 .8 8 6 31 0 0 .0 8 7 4 9970  610 N﹒ mm （ 2）选小齿轮齿数为 1Z =35，大齿轮齿数 2 1 1 5

故大齿轮的数值大 且   mFsF  ②设计计算 213 212 c os[]F a San dFK T Y YYmz    o 224 o 为满足齿根弯曲疲劳强度取 2nm ， 为满足齿面接触疲劳强度取mmd  14c os 011 nmdZ  取 311Z 1243142 Z (4).几何尺寸计算， ①计算中心距 

① 试选 Kt = ②查课本由 215P 图 1030 选取区域系数 ZH = ③ 试选 o12 ,查课本由 214P 图 1026 查得 1 = 2 =  =+= 应力循环次数 N1 =60 n2 j Ln =60 1 (2 8 300 8) = 108 N2 =  81iN 108 由课本 203P 图 1019查得接触疲劳寿命系数 K 1HN = K 2HN =

寸计算 1）计算中心距 2） 按圆整后的中心距修正螺旋角 3） 计算大、小齿轮的分度圆直径 4） 计算齿轮宽度 a  βcos2 21 nmzz  = β =arcos  a mzz n2 21  d1 βcos1 nmz ， d2 βcos2 nmz b=φ dd1= 圆整后取 圆整为 145mm β =14。 14’12” d1= d2= B2=55mm B1=60mm

械底盘构造与设计》 P314 1 . 0 0 . 7 5 0 . 7 5 0 . 7 5 1 0 7 . 5KP A G G G K N        式中：  —— 附着系数，取  ； A —— 考虑在斜坡上工作时，整机重量在一侧履带上分配系数，取 A。 所以： 1 . 0 0 . 7 5 1 0 7 . 5KP A G K N      （

了极为广泛的应用。 但与此同时，当、由于微机控制系统所有的电路集中在一块电路板上，其实现的功能、输入输出的点数受到限制，而且系统的散热性维护性受到考验，若其中一部分受到损坏，其只能全部更换。 另外，微机控制系统开发周期长，一旦要有变化，修改起来比较麻烦。 PLC 控制方案 PLC 种类繁多，但其结构和工作原理基本相同。 PLC 其 实就是专为工业现场应用而设计的计算机，采用了典型的计算机结构

D         退 （ ） 七 马达的计算 马达的排量为： 53m 6mm2 2 4 0v 3 . 1 0 1 1 0 / rp 9 1 0 0 . 9T m       式中： T—— 液压马达的负载力矩（ m*N）； 12p p p   —— 液压马达的进出口压差（ Pa），设压降 90%； mm —— 液压马达的机械效率

1d =94mm来计算nmdz βcos11  =37 取 2z =u 1z =118. （ 1）计算中心距 a   o s2 )1 1 837(c o s2 21   β nmzz =㎜ =200mm 将中心距圆整为 200㎜ （ 2）按圆整后的中心距修正螺旋角 2 0 02 )1 1 837(a r c c o s2 )(a r c c o s 21   a

24 39。 39。 6nmzdmm mm 1 mm （ 4）大齿轮分度圆 d2 22cos2 115cos 15 5 39。 24 39。 39。 nmzdmm mm 2 mm （ 5）齿宽 b 1 dbdmm mm mm 取大齿轮 B2=68mm,小齿轮 B1=70mm 校核齿根弯曲强度疲劳 10 112 []F F a S a FnK T Y Y

970 388 38 38 1i3 64 3 V 带设计 mNT  mNT  mNT  mNT  机械设计课程设计 西安文理学院 20xx 级机械设计制造及其自动化专业 第 9 页 确定带轮 确定计算功率 Pca 由表 87 查得工作情况系数 AK ，故 KWPKP Aca  v 带带型 根据 caP 、 1n 由图 811选用 A型。 dd1 并验算带速 v