蒸汽

装后，根据要求测量有明显凸凹现象或主要对称点的节点偏差。 节点实测标高10 与设计值的允许偏差 200～ 50mm，但是相邻两节点的偏差值之差不得大于 20mm。  F 为了使钢蒙皮板有更好的成形度，蒙皮板应按照如下施工顺序进行铺板：先中心，后四周地对称施工，即在园周三至四个对称点上同时进行同方向的铺板工作。 钢蒙皮板焊接时，网格中心部分的顶板应有相应的支托，以防止施工过程中产生较大的变形。

彻底排空后关闭排水阀。 7) 设定。 将 SCV271阀设定手动控制，阀位显示 60～ 65； 8) 按照 YANKEE烘缸操作规程对烘缸加热； 9) 启动热风罩风机。 正常操作 : 1) 当烘缸和热风罩到达工作温度后 ,引纸入烘缸 ,关闭热风罩 ,进入正常生产操作。 2) 将各回路控制投入自动。 根据二次蒸汽的实

确认无意外后才能就近观察设备运行状况； 3) 锅 炉各辅机 启动试运，特别是带负荷试验 、锅炉油点火 时，周围应配备足够和合格的 消防器材、消防车。 4) 现场灭火器应由专人负责，试验参与人员均应熟悉灭火器的使用方法； 5) 严禁无关人员在试验现场逗留， 严禁无关人员进入吹管区域，防止发生危险，全力做好安全保卫工作， 对可能出现 的 不安全情况，应立即向指挥部报告，并及时停止试验，待原因查明

费。  群组疏水开旁通造成的蒸汽浪费 蒸炒锅、平板烘干 机、榨油机、气流烘干塔采用多层物料、多路进汽、多路回水群组共用一个疏水阀疏水，在蒸汽换热系统中是不允许群组疏水方式的。 因为疏水阀的疏水原理是：在等压状态下 冷凝水 靠重力流向疏水阀，采用多层加热物料，每一层物料的干湿度、加入时间不同，温度就不同，压力与温度成对应关系，温度不同压力就不同。 温度高的那层就顶着温度低的那层 冷凝水

0m3 的蓄热器，目前除 供应厂区生产，另外富裕 ～ 30t/h 饱和蒸汽，压力为。 根据饱和蒸汽量，拟建设 1 套 6MW 的饱和蒸汽汽轮发电机组。 设计指导思想 本工程项目属环保节能型能源综合利用项目，装机方案选择的原则是： .7 （ 1）以气定电，最大可能地利用富余的煤气及饱和蒸汽，以减少污染和浪费，降低成本，提高效益； （ 2)根据燃料的特点来选择成熟可靠的机组，确保发电机组安全运行；

（1） （2）将（1）式中代以，并将（1）、（2）两式中各项数值代入后得： （3） （4）将（3）、（4）两式整理化简后得：。 故锅炉房凝结水总回收量为：如此，锅炉房总软化水量为（见表2）盐溶液池的盐液制备系统图如下：采用盐溶解器制备盐溶液，有浓度不易控制，设备腐蚀严重等缺点。 所以，本设计采用盐溶液池作为还原液的制备设备。 考虑到工业用盐含杂物较多，因此在浓盐溶液池中装有过滤装置。

C2 = 焊接接头系数  = 厚度及重量计算 由（ GB1501998 表 41）查得 试验温度许用应力 [ ]= 设计温度许用应力 [ ]t = 试验温度下屈服点 s = 计算厚度 由 （ GB1501998 式 51）知：  = 2 32 5 0 ][2  ctic PDP  mm 有效厚度  CCne  mm 名义厚度 n mm 重量 G=

然而，水位过低，则因汽包内的水量过少，而负荷很大，加快水的汽化速度，使汽包内的水量变化速度很快，若不及时加以控制，将有可能使汽包 内的水全部汽化；尤其是大型锅炉，水在汽包内的停留时间极短，从而导致水冷壁烧坏，甚至引起爆炸。 锅炉汽包水位控制被控变量是汽包水位，操纵变量是给水流量。 它主要是保持汽包内部的物料平衡，使给水量适应锅炉的蒸汽量，维持汽包水位在工艺要求的范围内，这是保证锅炉

用二次蒸汽及新蒸汽量，kg/h。 根据除氧器进出口介质量和热平衡关系： （1） （2）将（1）式中代以，并将（1）、（2）两式中各项数值代入后得： （3） （4）将（3）、（4）两式整理化简后得：。 故锅炉房凝结水总回收量为：如此，锅炉房总软化水量为（见表2）盐溶液池的盐液制备系统图如下：采用盐溶解器制备盐溶液，有浓度不易控制，设备腐蚀严重等缺点。 所以，本设计采用盐溶液池作为还原液的制备设备。

管结构设计 7 材。 70 年代初，美国和其他欧洲国家采用高含镍合金材料，其中多数使用lnconel— 600 合金。 这种材料具有较高的强度，因此管壁可以较薄，而且这种材料对氯离子应力腐蚀具有免疫性能，得到了广泛应用。 由于 lnconel— 600 合金仍然存在苛性应力腐蚀、耗蚀、晶间腐蚀和晶间应力腐蚀 传热管结构的设计 首先计算出传热管的根数利用公式 iauGaAn // 1 （ ）