支架

，再由表 可 得 单边间隙 C,这里取。 工件制造公差为 IT14 级，则零件尺寸按 IT11 级计算。 刃口尺寸计算 此为落料冲孔模，故以落料凹模为基准计算，落料凸模按间隙值配制。 磨损后 尺寸变大的 A 类  0j )( xAA 磨损后尺寸变小的 B 类 0j x  ）（ BB 磨损后尺寸不变的 C 类  ）（ CC 式中： jA jB jC 基准件 尺寸，

， v 越大，耐用度越低 选用原则： a. 先尽量选取大的 ap 值 b. 其次尽量取 大的 s 值 c. 最后取合适的 v 值 （一）切深 ap 的选择 一般平面的加工分为粗加工 —半精加工 —精加工的切深一般等于它的加工余量，而粗加工在留有精加工余量外，应尽量取较大的切深，以一次加工切削其加工余量的为最佳。 在本次设计中所有的切深均等于其加工余量，其走刀次数也因而全部为一次走刀。

为 5A02，旧称为 LF2， 材料的性能： 5A02 为 AlMg 系属于防锈型铝合金 ,不可热处理强化。 这种铝合金的含镁量较低 ,其塑性较高 ,成形性好 ,强度较低 ,但比 3A21 合金的强度高。 冷变形可以提高其强度 ,降低塑性。 铝合金的耐蚀性良好 ,适于在海洋环境中使用。 该铝合金的焊接性好，切削加工性在退火状态下 差 ,半冷作樱花状态可 以改善切削加工性。 使用场合： 5A02

失。 分流道的布置形式分平衡式和非平衡 式两种 [6]： 平衡式布置 平衡式布置要求从主流道至各个型腔的分流道，其长度、形状、断面尺寸等都必须对应相等，达到各个型腔的热平衡和塑料流动平衡。 因此各个型腔的浇口尺寸可以相同，达到各个型腔同时均衡进料。 非平衡式布置 非平衡式布置的主要特点是主流道至各个型腔的分流道长度各不相同。 为了使各个型腔同时均衡进料，各个型腔的浇口尺寸必定不相同。

板，保证合理的下沉量。 (2) 液压支架要有足够的推溜力和移架力 ，推溜力一般为 100kN 左右，移架力按煤层厚度而定，薄煤层一般为 100kN～ 150kN，中厚煤层一般为 150kN～ 250kN，后煤层一般为 300kN～ 400kN。 (3) 防矸性能要好。 (4) 排矸性能好。 (5) 要求液压支架能保证采煤工作面有足够的通风面积，从而保证人员呼吸、稀释有害气体等安全方面的要求。

量少的资源来创造尽量多的价值，包括回收再利用与环保等，不但模具要能这样，而且更要使模具用户也能这样。 除上述所说的发展趋势之我见 以外，同时我还认为，从与模具用户的关系来说，模具和模具生产企业向来是比较依赖和比较被动的，发言权很少。 我认为，这一现象应逐渐适当改变。 这就要求我们模具行业要自强，要通过充分展示自己的实力和能力，以及创新发展来逐步变被动为主动。 国庆前，我在海尔模具公司参观

7。 3m=由图可知工字钢跨径为 1 米则跨中弯矩为 : M=ql2/8=*12/8=σ =M/W=*106/*104=[σ ]=145Mpa(符合要求 ) 最大挠度 fmax 计算 fmax=5ql4/(384EIx) =5**14*1012/(384**105*488*104) = 根据规范要求，允许挠度＝ 1/400＝ ，故理论计算得 fmax= 符合规范要求。 碗扣支架搭设方案 (1)

所以φ 18 螺栓满足受力要求。 梁底荷载计算 计算承载能力： 均布： 1 1 K 2 K 3 K 2 K2(G G G ) 1 . 2 Q 1 . 4(0 . 5 1 . 8 2 4 1 . 8 1 . 5 ) 1 . 2 2 . 0 1 . 4 5 8 . 4 8 k N / mq               验算挠度： 21 K 2 K 3 KG G G 0

27 支护强度 27 支护效率 27 千斤顶参数的设计 28 推移千斤顶 28 侧推千斤顶 28 4 立柱结构设计和强度校核 29 单伸缩立柱缸径和工作阻力的确定 29 单伸缩立柱缸径的确定 29 泵站压力的确定 29 立柱初撑力 的计算 29 立柱工作阻力的计算 30 立柱缸体壁厚的计算 30 油缸稳定性验算和立柱强度校核 31 油缸稳定性验算 31 活柱强度验算 31 缸体与缸底焊缝强度验算

圆 面 Φ 11 粗车 Φ 半精车 Φ 11 Φ 15 粗车 Φ 15 Φ 粗车 Φ 0 半精车 Φ 0 精车 Φ 0 左右端面 精车 0 半精车 26 孔 2Φ 钻 Φ 面 2Φ 12 刮 槽 50. 半精铣 50 孔 4Φ  钻 Φ  铰 Φ  ． 1 工艺过程卡片 第 10 页 共 22 页 飞锤支架加工工艺及夹具三维设计 结合前面的分析最终得出