制氢

力基本相等。 10）三均升压过程。 四均升压过程结束后， A 塔通过程控阀与刚完成二均降压步骤的 D 塔相连进行均压升压，这时 D 塔死空间内的高压氢气就流入 A 塔被回收，同时 A 塔压力得以继续上升，直到两塔压力基本相等。 11）二均升压过程。 三均升压过程结束后， A 塔通过程控阀与刚完成一均降压步骤的 E 塔相连进行均压升压，回收 E 塔死空间内的高压氢气，同时 A 塔压力得以继续上升

落实产品用户。 因转化催化剂不希望中途频繁停车，如用户没落实不要急于开车。 检查消防和安全设施是否齐备完好。 操作人员、分析人员、管理和维修人员经 技术培训，并考核合格方能上岗。 2 开车操作程序 投料开车程序应在催化剂还原结束后进行，无时间间隔。 开车时序一般为：水冼塔开车、汽化塔开车、转化炉开车、系统升压。 还原结束后，关闭还原系统阀，开启转化炉后直到放空管线间所有阀门，关闭有关阀门

360℃ 中变反应器出口温度 411℃ 中变反应器出口 CO含量 ≤ %（ v） PSA 氢提纯 见 PSA 氢提纯系统设计文件。 5 装置物料平衡 表 51 装置物料平衡（计算值） 6 主要设备选型及工艺计算汇总 主要设备选型 反应器类 18 1) 一段加氢反应器 (213R101A)直径Φ 2400，采用等温床列管式反应器，换热管规格Φ 45x3，换热管长 6m，换热管总数 1415根。

原料流速加大，使原料在催化剂床层中的停留时间缩短，反应不完全，所以加氢反应要在一定的空速下进行。 但为了提高生产能力，在保证出口硫含量满足工艺要求的条件下，通常均采用可能高的空速。 一般气体空速为 5001000 h1左右，液空速为 1～ 6h1。 4) 氢碳比 加氢转化反应与氢分压有关，氢油比高， 有利于氢解反应进行，但消耗增加。 氢油比低，不利于氢解反应进行，不能达到脱硫要求。

米范围内由业主供料，基坑轴 线 米范围外由业主安排另外施工单位进行。 采用打夯机夯填，每层厚度 300mm，每层压实 3 至 4 遍，夯压时应夯夯相接，防止漏夯。 回填土应每层压实后进行环刀取样，测出土的质量密度，达到设计要求后 ,再进行上一层的土铺摊。 钢筋工程 钢筋制作： 钢筋必须有质保书或试验报告单。 钢筋进场时分批抽样做物理力学试验。 使用中发生异常（如脆断

24 6 氮 气 压力 MPa Nm3/次 500 间断 开 车 置换用 7) 装置的控制功能 基本控制功能 顺序控制 本装置的顺序控制功能要求对全部程控开关阀进行可靠的开关控制，保证各程控开关阀按照工艺给定的条件和顺序开关，实现 PSA 装置的正常切换工作。 所有程控开关阀均由进口防爆电磁阀驱动，所有程控阀均带阀位传感器。 计算机可随时监控、显示所有程控阀的动作情况

以后的校准，对应传感器和选择的量程选用合适的量程气； 调整输出 调整模拟量输出，校准输出的低端（ 4MA）和高端（ 20MA）。 注意：低端和高端调整会相互影响，因而，每次完成调整后要重新检查输出的校准。 压力变送器 安全精度： %；安全响应时间： 100 毫秒； 安全等级：一级； 输入： Ui=30V， Ii=200mA， Pi=， Ci=， Ii=160mA（出）， Ci=，Ci=（输出）。

基础上时， 对流段炉壳和框架钢结构的施工技术要求应符合本规程 条的规定。 对流段位于辐射段 （ 过渡段 ） 上部时，对流段炉壳和框架钢结构安装前应测量辐射段 （ 过渡段 ）顶部与对流段连接平面的标高、水平度和平面尺寸。 对流段立柱与辐射段连接处应在找正后进行焊接。 钢结构各节点焊接后，拆除吊装临时加固件。 弯头箱盖板应进行预组装并符合装配要求。 对流段钢结构安装后的尺寸偏差应符合 SH/T

主要原料，主要可分为外热式天然气连续转化和部分氧化两大类。 世界上蒸汽转化制 H2工艺主要有以下几家 公司和技术： 1)Haldor Tops e A/s 公司 利用富 H2排气、焦炉气、炼厂气、天然气、石脑油为原料，可生产 H2/CO的富 H2气体和合成气。 装置由进料脱硫、绝热的预转化炉和转化炉组成。 转化炉管入口温度 650℃，出口温度 1000℃。 用于制 H2：水 /碳比 ~,

得多：在废水排放方面，只排放少量的锅炉污水；在废气排放方面，其主要成分为二氧化碳和水蒸气，基本可以直接 排放 到大气中；在废渣排放方面，主要是少量的废催化剂，通过回收和填埋方式即可处理。 四、 两种工艺路线的 规模 比较 对于大规模制氢来说，特别是产氢规模大于 100000 m3/h制氢项目，宜采用煤气化制氢工艺。 对于中等规模的制氢装置，宜采用天然气制氢工艺。 对于小规模的制氢装置，