制氢

膛负压在 20～ 50Pa。 e. 确认点火用具性能良好。 f. 燃料气已引至小火嘴前。 g. 将要点的烧嘴供风量减小，把预先准备好的点火枪插入点火孔点火顺序挄照车间给定的点火顺序点火，同时要使炉子两侧点燃的火嘴对称，避免炉管单侧受热，初时阶段，火焰尽量小些，以避免尿部温升过快，以后可根据升温曲线的要求及时增减火嘴。 点火成功后，调整供风量和燃料气量，使火焰燃烧良好，并保证小开度，多分布。 h.

等级 暴露人员 危险水平 发生机率 评价结果 1 护 筒埋设无标识 现 场施 工人员 伤害 不可能 中度 在护筒周围设置危险标记、警示牌 可忽略 2 钻 机移位失衡 钻 机操 作工 严重 不可能 重大 在移位时要严格做到垂直、平稳、缓 慢 重大 3 工 作台板上 作业不当，防护措施不力 钻 机操 作人员 严重 极不可能 中度 系安全带，放置工具应用物体固定， 不得踩护栏摘挂提引器 可容许 4 基

动排出，烟囱越高，炉膛的抽力越大，进入辐射室风量越大，为了控制适当抽力，在烟囱内需加一块可调的挡板，以保持炉膛适当的负压，通常为 30～ 50Pa 为宜。 加热炉的热效率：加热炉炉管内物料所吸收的热量占燃料燃烧所发出的热量及其它供热之和的百分数即为加热炉的热效率。 炉效率随烟气排出温度，过剩空气系数，炉体保温情况及燃料燃烧完全程度而不同，变化范围很大。 在无外界热源预热燃烧用空气时，加热炉热效率

9)摊销费用 (10)财务费用 (11)税金 (12)其他费用 (13)固定成本与变动成本 7． 3 甲醇制氢项目的财务评价 盈利能力分析 清偿能力分析 盈亏平衡分析 第八章 数据校核 固定管板换热器设计计算 设 计 计 算 条 件 壳 程 管 程 设 计 压 力 ps MPa 设 计 压 力 pt MPa 设计温度 t 295 C 设计温度 320 C 壳程圆筒内径 Di 400 mm

台，互为备用。 除盐冷却水进水 工业 冷却水进水 工业冷去水入口总阀 除盐冷却水出水 工业水出水 蛇形冷却器 除盐冷却水箱 除盐冷却水泵控制箱 除盐冷却水泵 电接点压力表 水位计 补水电磁阀 管道泵来 补水手动门 CNDQ—10/ 项 目 规范 项 目 规范 氢气产量 10 Nm3/h 氧气产量 5 Nm3/h 氢气纯度 (V/V) ≥% 氧气纯度 (V/V) ≥% 氢气湿度 ≤ H2O/Nm3

置的能耗，达到国内先进水平。 最大限度实现设备国产化，尽量降低装置投资。 认真贯彻国家有关环保、职业安全卫生、消防法规的要求，做到三废治理、安全卫生等保障措施与主体工程同时进行，达到国家及省、地方有关法规规定的指标要求。 二、装置规模及开工时数 公称规模： 30 万吨 /年；最大规模： 33 万吨 /年；年开工时数： 8000h。 ****精细化工有限公司 30 万吨 /年柴油加氢制氢联合装置

果发生重大事故时，在紧急情况下班长有权采取紧急停工措施，并向公司汇报。 （ 5）在炉区发生烃类等易燃物大量泄露时，炉子必须立即熄火并注意防静电，防撞击火花引起重大事故发生。 （ 6）当压力容器的工作压力、介质温度或壁温超出允许值，采取各种措施仍不能使之下降，或压力容器出现裂纹、鼓包、变形等危及安全运行时，操作人员有权采取紧急措施。 事故恶化对策：经过紧急处理后，火灾情况严重恶化

第 14 页 共 107 页 CO+CO2≤ 20ppm 露点 ≤ － 40℃ 汽柴油加制氢联合装置可行性研究报告 第 15 页 共 107 页 第四章 工艺技术方案 第一节 工艺技术路线比较及选择 I、 80万吨 /年加氢精制单元 一、确定技术方案的原则 采用性能优良的催化剂。 采用成熟、 可靠、先进的工艺技术和工程技术，确保装置设计的整体合理性、先进性和长周期安全稳定运转。 合理用能

活塞环 ，支撑环时，油品质量升级改造工程 \120 万吨 /年催化汽油吸附脱硫装置 反吹氢，补充氢压缩机安装施工方案 中国石化集团第五建设公司 10 活塞环、支撑环在槽内应自由活动，活塞环有不同切口应交叉装配。 检查活塞环与活塞环槽，活塞与气缸的止点间隙，活塞体与气缸的径向间隙，其数值符合 压缩主要配合部位装配间隙表 规定。 装活塞部件 时，活塞杆尾部应涂润滑油并装上填料护套。

MPa 试验温度下屈服点 s MPa 钢板负偏差 C1 mm 腐蚀裕量 C2 mm 焊接接头系数  厚度及重量计算 计算厚度  = PD Pc it c2[ ]  = mm 有效厚度 e =n C1 C2= mm 名义厚度 n = mm 重量 Kg 压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验 试验压力值 PT = [][]t = (或由用户输入 ) MPa 压力试验允许通过